热电偶套管封闭的新方法

在炼油厂生产中,温度是一个极其重要的工艺参数。热电偶温度计是目前应用最广泛的一种测温仪表。而热电偶的工作端,由于测温材料昂贵,且遇有还原性气体易腐蚀损坏,所以必须使用耐温合金保护套管,以保障热电偶能稳定工作。     

金属套管热电偶

为了满足我国生产与科研的需要,苏家屯铜加工厂本着独立自主、自力更生的革命精神,研制成功金属套管热电偶(又名铠装热电偶)。几年来,在原子能、宇航、冶金、电力、石油等工业和科研部门中使用,效果良好。与普通热电偶比较,其主要优点是: 1.热惰性小,反应快; 2.热稳定性好,测温期中温度偏移小,寿命长; 3.耐蚀性好,适于不同气氛中使用; 4.结构坚实;具有良好的机械强度和     

耐高温、高温耐磨热电偶保护套管侧记

重油气化炉、砂子裂解炉是石油化工生产中制造各种原料气的关键设备.炉子温度的检测和控制对提高炉子产率,延长炉子寿命存着直接的作用.但是,由于测温热电偶保护套管一直未能很好解决,热电偶使用寿命很短,这不但造成了铂锗等贵重金属的很     

一种简易粘接贵金属热电偶保护套管的方法

介绍了采用粘接方法修复损坏的旧金属热电偶保护套管，简易、方便、效果良好，且节 约费用．     

热电偶套管断裂失效分析综述

热电偶套管断裂是它在实际应用中常见的失效形式,对该问题的研究方法进行归类说明,对断裂失效的一般原因加以归纳分析,对套管断裂的预防措施进行概括总结。     

沸腾炉热电偶套管的使用

过去我厂沸腾炉层测温热电偶套是采用一般铸铁,也使用过不锈钢管、石英管,但使用时间很短,经常要更换,一般只能用一个月,最短只用一个星期,对生产控制带来很大困难。后来我们将伸入炉内部分改为高     

细长刚玉质热电偶套管的研制

本文对在１６００℃以上使用的热电偶套管在材质和制作工艺方面进行了研究，在浆料中的加入有机解凝剂和有机高分子树脂，用注浆法成型，制出长２１００ｍｍ，直径１６ｍｍ，壁厚３－５ｍｍ细长刚玉质热电偶套管。     

细长刚玉质热电偶套管的研制

本文对在１６００℃以上使用的热电偶套管在材质和制作工艺方面进行了研究，在浆料中加入有机解凝剂和有机高分子树脂，用注浆法成型，制出长２１００ｍｍ，直径１６ｍｍ，壁厚３～５ｍｍ细长刚玉质热电偶套管。     

异型耐磨热电偶/热电阻套管的设计

在对热电偶/热电阻保护套管在实际应用中的受力情况进行分析的基础上,提出低阻力、高强度、耐磨的流线型热电偶/热电阻套管设计方案。流线型套管的迎流侧是流线型水滴形或流线型弹头形,背流侧则是迎流侧的对称形、圆形或齐平形等,可以实现套管在流体中的阻力和摩擦力最小。背流侧与迎流侧是对称形的流线型套管,还包括一个带安装方向指示器的过程连接件,实际应用中可以在使用一段时间后,按照方向指示调换安装方向,实现一根套管相当于两根套管的使用效果,使套管的实际使用寿命比同材质圆形套管的寿命长两倍以上。     

锅炉集汽集箱热电偶套管断裂原因分析

对锅炉集汽集箱测量主蒸汽温度的热电偶套管突然断裂情况进行了说明,并对断裂的原因进行了分析和讨论。     

套管式换热器的强化分析

本文选译了传热元件为光滑管、螺旋槽管、内外直肋管三种型式的套管式换热器,对它们进行气-气传热的模拟工程设计,通过分析计算结果以帮助对强化传热特点的认识,并提出了如何合理正确选用的看法。     

油气化炉热电偶的充氮保护方法

在重油造气中,气测炉的测温元件一般采用铂铑—铂或者铂铑—铂铑热电偶。为了防止热电偶被氢还原(即热电偶中毒),通常采用吹氮法和充氮法进行保护。采用充氮法测量温度比吹氮法准确,而且耗氮少。采用充氮法的关键一环是要求压力跟踪     

基于螺旋片强化的套管换热器性能

基于RNG k-ε模型对螺旋片强化的套管换热器的传热进行模拟,通过模拟结果与文献中的实验结果进行对比来验证模拟的可行性;分析了Reynolds数为2362～16860范围内的螺旋升角α变化对Nusselt数和摩擦阻力系数f的影响;并考察了等泵功率下的综合传热性能PEC值的变化规律。结果表明：Nu和f的平均误差分别为7.1%和1.3%,证明所采用的研究方法是可行的;α在15°～75°范围内,Nu和f均随着α的减小而增大,特别地,当α小于35°时,f随α的减小剧烈增大;在等泵功率下,PEC值为0.84～1.93;α在15°～45°时,α为35°具有较好的综合传热性能,α为55°、65°和75°时,虽然其PEC值比35°时略高,但其Nu与35°时相比要小很多,实际应用中考虑到传热速率的问题,选择35°的螺旋升角较为合适,此时,PEC值为1.26～1.62。另外,为减小f,提出倾斜螺旋片强化的方法;螺旋升角α为35°、螺旋片倾斜角β为10°时,与普通螺旋片相比,Nu基本一致,甚至略大,而f减小了12.5%～14.5%,此时,PEC值为1.38～1.71;场协同理论也很好地验证了这一结果。     

套管式相变储能单元的强化换热

利用数值模拟方法研究了四种相变储能单元的放热性能。储能单元包括：光管中填充石蜡、翅片管中填充石蜡、光管中填充石蜡/膨胀石墨复合相变材料、翅片管中填充石蜡/膨胀石墨复合相变材料。结果表明添加5%（质量分数）膨胀石墨的强化效果与设计翅片的强化效果相当,而强化效果最好的是同时采用上述两种强化换热措施。换热流体流量越大,强化换热措施对储能单元的放热性能影响越大。在换热流体流量为0.02 m·s^-1时,第四种储能单元的放热时间比第一种减少50%,同时有效温区内的温度最多可提高5 K。储能单元进口水温与相变储能材料熔点间温差越大,强化换热的作用越明显。强化换热的措施在换热流体流量大及换热温差大的储能单元中作用显著。     

套管结晶器定期除垢强化介质传热效率

105HI型套管结晶器是针对络合反应条件吸收反应热量等特点为尿素脱蜡装置设计的专用反应器。在大温差的换热过程中极易结垢,长时间使用后严重影响换热效果,降低换热效率,同时因热量不均匀而影响产品质量。在相同的生产负荷下,采用定期除垢方法可大幅提高换热效率,增加低温水在结晶器中的停留时间,有利于提高产品质量和收率,大幅降低能耗。     

基于螺旋片强化的套管换热器性能

基于RNG k-ε模型对螺旋片强化的套管换热器的传热进行模拟,通过模拟结果与文献中的实验结果进行对比来验证模拟的可行性;分析了Reynolds数为2362~16860范围内的螺旋升角α变化对Nusselt数和摩擦阻力系数f的影响;并考察了等泵功率下的综合传热性能PEC值的变化规律。结果表明:Nu和f的平均误差分别为7.1%和1.3%,证明所采用的研究方法是可行的;f在15°~75°范围内,Nu和f均随着α的减小而增大,特别地,当α小于35°时,f随α的减小剧烈增大;在等泵功率下,PEC值为0.84~1.93;α在15°~45°时,α为35°具有较好的综合传热性能,f为55°、65°和75°时,虽然其PEC值比35°时略高,但其Nu与35°时相比要小很多,实际应用中考虑到传热速率的问题,选择35°的螺旋升角较为合适,此时,PEC值为1.26~1.62。另外,为减小f,提出倾斜螺旋片强化的方法;螺旋升角α为35°、螺旋片倾斜角β为10°时,与普通螺旋片相比,Nu基本一致,甚至略大,而f减小了12.5%~14.5%,此时,PEC值为1.38~1.71;场协同理论也很好地验证了这一结果。     

内置转子套管式换热器强化传热实验

概述了转子组合式强化传热装置的强化传热和自清洁原理,通过实验研究了内置螺旋叶片转子及叶片间断型转子换热管的传热和阻力特性。实验结果表明,在相同的Re条件下,内置螺旋叶片转子换热管管内的Nusselt数高于内置叶片间断型转子换热管,阻力系数低于内置叶片间断型转子换热管,同时PEC值明显高于叶片间断型转子的PEC值,说明内置螺旋叶片转子换热管的综合性能优于叶片间断型转子。     

连铸用复合式保护套管的研制

在连铸过程中,钢水由钢包流向中间包这一段,钢水处在裸露状态,温度下降约80～100℃,而且存在二次氧化现象,影响连铸作业及钢材质量。目前,采用熔融石英质长水口作保护套管,费用较高,冶炼普碳钢等低附加值产品时钢厂难以承受。研制的复合保护套管能有效减小温降和防止钢水二次氧化。1　实验用单层耐火浇注料或捣打料制作的保护套管,使用2～3ｍｉｎ即炸裂、穿钢。为解决这一问题,研究了多种防护手段,其中钢壳复合式保护结构取得了满意的效果。这种钢壳复合保护套管分两层:外层为筒状钢板,内层为普通耐火浇注料。冶炼某些特殊钢时,内层耐火浇注…     

大庆油田注水井套管保护配套技术研究

目前油田注入井套保封隔器均采用常规封隔器(即全井为统一的封隔器),一旦不密封,上部套管将长期承受高压,若存在套漏点,则易导致地层吸水,加大套损风险;同时,套保封隔器没有可靠验封手段,只能通过油、套压差来间接判断,存在误差。针对以上问题,本文首先从提高胶筒密封性和洗井滑套二次动作可靠性入手,研制新型双胶筒套管保护封隔器和套损井套管保护封隔器,提高套保封隔器密封性能,之后研制了地面套保验封装置,地面录取油、套压力,同时利用直读式验封仪器在井下测取压力,通过数据比对验证,判断套保封隔器是否密封。通过现场应用后发现,能够有效提高套保封隔器的可靠性,为套损治理提供了第一手资料,并为套管保护方案的制定提供了依据,保证油田开发效果。