Cr4W2MoV模具钢的应用

Ｃｒ４Ｗ２ＭｏＶ电渣钢在冷墩、冷冲和热镦模具上应用取得明显效果。１　Ｍ１６螺帽冷镦压球模热处理工艺 技术条件：热处理硬度 ６０～ ６３ＨＲＣ,压球型孔不同心度≤０．０５ｍｍ,被镦材料：４０Ｃｒ,硬度２００～２２０ＨＢ。 热处理工艺：低温淬火＋低温回火（图１） 工艺分析：淬火加热温度选用９２０～９４０℃,可确保获得高硬度、强度与耐磨性。奥氏体晶粒达到１２级。确保压球模不会胀裂失效。该钢有较多Ｍ３Ｃ型碳化物,低温淬火加热即可溶入奥氏体,奥氏体有一定的合金化程度,基体含碳量达到 ０． ５０％～ ０,５５％,有…     

应用贝氏体球墨铸铁生产拖拉机齿轮

选用化学成分为３．６％～３．８％Ｃ、２．６％～３．０％Ｓｉ、＜０．４％Ｍｎ、＜０．０７％Ｐ和０．２％Ｍｏ的原铁液，经ＦｅＳｉＭｇ８ＲＥ７稀土镁合金球化处理和含７５％Ｓｉ的硅铁二次孕育处理后浇注，铸件经正火、等温淬火和回火热处理可生产出合格的奥贝氏体球墨铸铁齿轮。对等温淬火引起的变形及对策也作了介绍     

20CrMo钢制蜗杆的节能强化热处理

２０ＣｒＭｏ钢制机床分度头蜗杆（如图１示）,要求渗碳层深度１．１０～１．２０ｍｍ,硬度≥５９ＨＲＣ,变形振摆≤０．２０ｍｍ。原工艺流程为：正火→机械加工→渗碳→精加工→淬火、回火→校直→磨→成品。其热处理工艺见图２。图１　机床分度头蜗杆图２　２０ＣｒＭｏ钢制机床分度头蜗杆原热处理工艺按上述工艺处理虽能满足技术条件,但生产周期长,能耗大,工艺繁琐,成本增加。而且蜗杆因高温渗碳长期保温,晶粒较粗,脆性较大,强韧性不足,早、中期脆断时有发生。且高温加热畸变较大,需增加校正工序。为了克服上述缺陷,采用简…     

淬火硬度对调质钢力学性能的影响

采用不同冷却方法对４０ＣｒＭｎＭｏ、４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ和３７ＳｉＭｎ２ＭｏＶ三种钢进行淬火回火处理,考察了不同淬火硬度对回火后力学性能：σｓ、σｂ、δ５、ψ和Ａｋ的影响。结果表明３７ＳｉＭｎ２ＭｏＶ钢的各项指标随淬火硬度的变化最为明显,而４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢的塑性和韧性好且受淬火硬度的影响较小。选材时应考虑淬火硬度不足可能导致塑性和韧性下降这一因素。     

用统计法寻找渗碳淬火变形规律

我厂的出口产品管钳孔尺寸精度要求较高,我们采用直方图统计方法,对渗碳及直接淬火后的管钳进行随炉抽样检查,并将测得的数据加以整理、分析、归纳,从而寻找到孔的变形规律,修正机加工留量,使热处理后的变形达到图纸要求,解决了孔的超差问题。１　产品及其工艺用２１ＣｒＮｉＭｏ２钢制造的管钳配合孔成品尺寸为１８＋０－０４３０ｍｍ,热处理技术要求渗碳层深０－５～０－８ｍｍ,表面硬度５８～６２ＨＲＣ。管钳工艺流程：锻造—正火—机加工—渗碳、淬火、回火—氧化发黑。热处理工艺曲线见图１。渗碳淬火在ＪＪＲ１０Ｓｇ…     

推土机刀片淬火工艺的改进

推土机刀片使用条件非常恶劣,要受到砂子、石块的撞击与磨损,因此对刀片硬度、韧性和耐磨性要求较高。我厂生产的刀片材质为３０Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ钢,其化学成分ｗ（％）为０．３Ｃ,１．７Ｓｉ,０６Ｍｎ,＜０．０３Ｐ,＜０．０３Ｓ,０．６Ｃｒ,０．１Ｍｏ,０．００３Ｂ,其余为铁。刀片技术要求为两刃部５５ｍｍ宽度的淬火硬度为４６～５２ＨＲＣ。刀片外形如图１所示。刀片原淬火工艺为高温盐浴局部加热淬火。推土机刀片属双刃刀片,宽度只有２５４ｍｍ,在高温盐浴中加热时,已淬过火的刃部常常出现高温回火现象。难以满足所要…     

铸态高韧性球铁高炉冷却壁的研制

介绍了牌呈ＱＴ４００－１铸态高韧性球钛冷却壁的化学成分控制及球化孕育处理工艺,研究硅含量对壁铸态力学性能的影响,试验结果表明,高炉冷却壁合适的化学成分为：３．０％～３．２％Ｃ;３．０％～３．４％Ｓｉ;≤３．５Ｍｎ;≤０．０５％Ｐ;≤０．０２％Ｓ。     

淬火介质SST101在调质钢及轴承钢热处理中的应用

本文研究了调质钢４０Ｃｒ，３５ＣｒＭｏ和轴承钢ＧＣｒ１５在淬火介质ＳＳＴ１０１中淬火后的淬透性、变表开裂性及４０Ｃｒ的力学性能。实验结果表明：适当调整ＳＳＴ１０１的浓度，可以获得不同的冷却速度；适合调质钢４０Ｃｒ，３５ＣｒＭｏ及轴承钢ＧＣｒ１５的淬火液的最佳浓度分别为１．０％－１．５％和１．５％－２．０％。     

铸态厚壁高韧性球铁冷却壁的研制

研究了硅、锰、磷等元素对冷却壁铸态力学性能的影响，比较了高稀土球化剂与低稀土球化剂的铸态生产应用效果。考察了浇包孕育与随流孕育对成分设计及铸态力学性能的影响，从而确定了高炉冷却壁的生产方案，据试验结果得出；化学成分为３．３～３．７％Ｃ，１．８～２．２％Ｓｉ，Ｍｎ≤０．２％，Ｐ≤０．０７％，Ｓ≤０．０３％；采用低稀土镁球化剂球化处理，加入量１．８～２．２％，使用冲入法处理；孕育处理为０．６～０．８％７５ＳｉＦｅ浇包孕育和０．２％７５ＳｉＦｅ块浮硅＋０．０２％ＲＣＡ随流孕育。     

热处理中常用钢的环境负荷研究

研究了常用钢热处理过程中的环境损伤,其中包括资源消耗,能源消耗,废弃物污染。定义了材料的泛环境函数及其环境负荷。由此定量研究了２０,２０Ｃｒ,４０,４０Ｃｒ,６０Ｓｉ２Ｍｎ,Ｔ１０,Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢在渗碳,淬火,低温回火,中温回火,高温回火热处理工艺中的环境负荷。     

井巷支护用U型钢亚温淬火及自回火工艺的研究

以２０ＭｎＫ、Ｑ２７５两种牌号Ｕ型钢进行试验，全面探索了Ｕ型钢经亚温淬火及自回火后的强韧性。试验表明，经７７０￣８２０℃水淬＋３００℃自回火处理后，Ｑ２７５Ｕ型钢的屈服强度σ０．２≥４４０ＭＰａ；经７９０￣８２０℃水淬＋３００℃自回火后，２０ＭｎＫＵ型钢的屈服强度σ０．２≥５２０ＭＰａ。两种钢的屈服强度均比处理前提高５０％以上，而屈强比≤０．７５，伸长率δ５≥１６％，达到国外同类Ｕ型钢的力学性能水     

30Si2MnCrMoVA钢断裂韧度研究

本文研究了几种冶金因素对３０Ｓｉ２ＭｎＣｒＭｏＶＡ钢断裂韧度的影响。试验结果表明，通过真空感庆炉和真空自耗炉两次真空冶炼工艺，提高了钢的纯净度，明显改善钢的断裂韧度，采用９３０℃奥氏体化，锭子油淬火和３００℃回火，获得高位错密度板条马氏体组织。钢的抗张强度和断裂韧度达到最佳配合。适当调整钢的含碳量在０．２７－０．３２％范围内，抗张强度为１７２０－１７９５ＭＰａ，断裂韧度达到９２．６－１０３．１ＭＰ     

汽车齿轮用21NiCrMo5钢热处理工艺研究

对依维柯汽车齿轮用钢２１ＮｉＣｒＭｏ５的预备热处理和渗碳热处理工艺进行了试验研究。通过比较完全退火、正火、等温退 正中高温回火等工艺,最后选择了等温退火和正火加高温回火等工艺,最后选择了等温退火作为预备热处理,并因此获得了理想的硬度、金相组织和良好的切削性能,渗碳时将表面碳浓度控制在０．７５％左右,渗碳直接淬火后获得的硬度、渗层组织均达到了引进产品的技术要求。     

20CrMnMo及17Cr2Ni2Mo钢的晶粒长大及组织遗传

本文对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢晶粒长大倾向及不同组织状态的组织遗传倾向和校正工艺进行了探讨。试验结果表明：２０ＣｒＭｎＭｏ钢以粒状贝氏体＋粒状组织为主的混合组织（粒状贝氏＋粒状组织＋铁素体）具有组织遗传倾向，且粒状贝氏体＋粒状组织中的奥氏体岛稳定性差，利用一次高温回火便可有效地消除组织遗传；１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢粒状贝氏体＋粒状组织的遗传倾向大于马氏体组织，正火对粒状贝氏体＋粒状     

RE－Si变质处理对钒白口铸铁组织及性能的影响

采用ＲＥ－Ｓｉ复合变质剂对钒白口铸铁（１．８０～２．１０％Ｖ）进行变质处理，并制定了五种热处理工艺。试验结果表明，变质处理可以改善钒白口铸铁的组织和性能，热处理是进一步改善组织及性能的重要手段。本试验结果是，由１．０％ＳｉＦｅ＋０．２３４％ＲＥ残复合变质处理并经１０００℃正火处理，铸铁的综合性能最好，αｋ＝１８．７８Ｊ／ｃｍ２；σｂｂ＝１３２２．０２ＭＰａ；ＨＲＣ＝４７．５；ε＝１．４３。     

低合金钢冲击磨料磨损性能的研究

探讨了３种低合金钢的冲击韧性与冲击磨料磨损性能,并与ＺＧ５０Ｍｎ２进行对比;结果表明,当低合金钢的化学成分为：０２５％～０３０％Ｃ;０．８０％～１．００％Ｓｉ;０．７０％～０．９０％Ｍｎ;１．４％～１．５％Ｃｒ;０．４％～０．５％Ｍｏ和０．９％～１．０％Ｎｉ时,其冲击韧性与耐磨性是最好的     

热处理中常用钢的环境负荷研究

研究了常用钢热处理过程中的环境损伤,其中包括资源消耗、能源消耗、废弃物污染。定义了材料的泛环境函数及其环境负荷。由此定量研究了２０、２０Ｃｒ、４０,４０Ｃｒ、６０Ｓｉ２Ｍｎ、Ｔ１０、Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢在渗碳、淬火、低温回火、中温回火、高温回火热处理工艺中的环境负荷。探讨了热处理方法对环境负荷的影响。通过引入性能环境负荷比（性能／ＥＬＶ）参数,讨论了热处理工艺、材料性能与环境负荷间的关系。     

低合金白口铸铁碳化物团球化的试验研究

试验了１１种合金元素在相同加入量（Ｃ／Ｍｅ＝０．０５ａｔ．％）的条件下，在铸态、正火和淬火＋回火三种不同工艺时对低合金白口铸铁力性能和碳化物团球化的影响     

钢结硬质合金的马氏体等温淬火研究

研究了钢结硬质合金ＧＪＷ５０（配料成分ｗｔ％：５０ＷＣ、０．２５Ｃ、０．５０Ｃｒ、０．２５Ｍｏ、余为Ｆｅ）经１０２０℃奥氏体化、２０００℃（低于Ｍｓ点）等温淬火后的组织与机械性能．结果表明，该状态基体组织中残余奥氏体量明显多于１０２０℃淬火＋２００℃回火态，其硬度、抗弯强度与冲击韧性均高于后者，但断裂韧性略低于后者．     

热处理制度对15CrMnMoVE钢力学性能的影响

本文系统地研究了淬火温度、回火温度对１５ＣｒＭｎＭｏＶＥ钢强度和冲击韧度等力学性能的影响规律。结果表明，１５ＣｒＭｎＭｏＶＥ钢采用９３０℃或９７５℃淬水、６００￣６５０℃回火的热处理工艺，均能获得最佳的强度和韧性配合，但９３０℃淬火其低周疲劳寿命低于９７５℃淬火者。