32Cr3MoVA钢氮化去白层工艺方法

氮化零件白层过厚对零件质量有较大影响,机械磨削或电抛光方法去除费时费力。文中对32Cr3MoVA材料零件氮化过程中控制白层厚度的工艺方法进行深入研究,通过调整氨气分解率控制氮化后白层厚度,经过不断的实验,最终确定了较佳的工艺参数,使白层厚度小于0．01mm。     

滚刀离子氮化的研究

本文对滚刀离子氮化工艺参数进行了比较系统的试验研究,从而获得了适用于滚刀的无脆性ε相化合物层,而仅有纯扩散层的氮化组织。根据氮化介质、氮化温度和氮化时间等工艺参数的不同,纯扩散层的氮化组织又可分为无ε相的扩散层和含有ε相扩散层二种氮化组织。本文还着重分析了适用于滚刀的二种氮化组织的形成条件和特点。经过离子氮化的滚刀,使用寿命取得了较好的效果。     

消除氮化“白层”的方法

当曲轴或机床主轴氮化后,工作表面存在脆性“白层”时,不利于工作,必须将其除掉。这里介绍的消除“白层”的化学机械方法是美国的专利。方法是将有脆性“白层”的零件浸泡于70～90℃的氰化钠溶液中(配方为:一加仑水中含一磅氰化钠),一段时间以后,使得白层松碎,这时取出零件,用氧化铝砂子在5～6公斤/厘米~2的压力下进行喷抛清理。假如零件     

NiTi形状记忆合金表面辉光离子氮化层的结构与性能

为改善NiTi形状记忆合金表面的生物相容性,采用辉光离子氮化的方法在其表面制备了氮化层,利用多种手段对其表面氮化层的显微组织结构以及表面性能进行了研究.结果表明:经过900℃辉光离子氮化后,不仅在NiTi形状记忆合金表面形成了致密、均匀的TiN层,而且在基体与TiN层之间还形成了均匀的Ti2Ni过渡层,且随着氮化时间的延长,膜层及过渡层的厚度都随之增加.生成的氮化层大大提高了NiTi形状记忆合金的耐腐蚀性能.     

谈谈气体氮化的质量与操作

四、氮化时间的影响氮化保温时间主要取决于氮化层深度的要求,但是氮化时间与氮化温度有密切的关系。为了得到同样深度的氮化层,氮化温度高,则氮化时间可短;反之,则时间长。不同氮化温度和时间对氮化层深度和硬度的影响见图     

1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测

一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C     

34CrNi1Mo、42CrMo钢氮化的研究

本文介绍了34CrNi1Mo和42CrMo钢大型零件的氮化方法。在试验研究中,采用了氨气化法。在试验研究中,采用了氨气氮化法,并与气体软氮化法和离子氮化法进行了比较。运用金相检验、硬度试验、X 射线衍射、剥层化学分析及滚动摩擦试验等测试方法,研究了这两种钢的氮化工艺及氮化层的性能。本文重点讨论了氨气氮化法的研究结果,并对氮化层性能形成机理,进行了初步探讨.     

以声发射技术衡量氮化层的脆性(第二部分)

声发射技术对于检测氮化层的脆性具有突出的优越性。它可以在另件或试样受力状态下确定氮化层断裂的开裂点。如果与力学性能试验配合,就可以计算出氮化层开裂以前试样吸收的能量和氮化层的断裂强度,进而可以衡量不同材料或不同氮化工艺处理后氮化层的脆性,有利于优选材料和热处理工艺。     

钢的氮化层的测定

对钢的氮化硬化层深度的测量及氮化层质量评定,国内工厂基本是用维氏硬度计测量表面硬度,兼评表面脆性的。对于氮化层深度的测定,有的用金相法,有的用斜面或阶梯试验棒测定硬度法。但是,对于用维氏硬度计的加载试验力各厂也不统一。总之,在国内钢的氮化硬化层深度测定方法尚未有统一的标准。在国外一些工业发达国家中,编制了氮化层深度测定标准。     

ZG10Cr14Ni5Mo2钢氮化工艺的研究

文中论述了ZG10Cr14Ni5Mo2铸造不锈钢氮化时去除表面钝化膜的方法,以及不同氮化温度、不同氮化时间的氮化效果,并制定了合理的氮化工艺参数、氮化层的形态特征.     

真空氮化

工模具采用真空氮化可大大提高使用寿命。真空氮化与传统的通氨气体氮化、各种类型的气体软氮化、可控氮化、离子氮化相比,主要具有以下优点:1.它可以简便地控制渗氮气氛中的氮势值,能调节氮化层中化合物层厚     

风电齿圈氮化工艺分析及改进

风电齿圈是风电齿轮箱中的关键部件,氮化是风电齿圈制造中的最后一道工序,氮化中的硬化层深、脆性、组织、变形关系到齿轮精度和强度等关键指标。论述了风电齿圈氮化原理,针对硬度不足、层深不足、渗层硬度不均匀、脆性、氮化物超标、表面氧化等氮化质量特性不合格的原因进行了工艺分析,并对来料清洗、装炉、升温、保温、降温等具体工艺过程进行分析,明确需要改进的内容。通过改进氮化前风电齿圈调质组织、氮化前装炉工艺、氮化中升温速度,提高了风电齿圈氮化质量特性合格率。     

氧氮化工件的白色标记法

<正> 工件的氧氮化处理是在530～560℃NH_3—H_2O混合气氛中进行的热化学处理,使工件表面形成一层氧氮化层,氧氮化层的表面层是磁性氧化铁膜,内层是氧氮扩散层。表面氧化能保存润滑油和减少摩擦力,氧氮化膜内的氧氮化扩散层具有高的硬度和抗磨性,而无脆性。经氧氮化处理后的工件油浸后呈现兰灰黑色,由于表层氧化膜的阳极保护作用,提高了工件的防锈能力。如果这种方法用在切削工具,如:钻头、铣刀等高速钢制品的处理上,还可以明显地提高使用寿命。     

以声发射技术衡量氮化层的脆性(第一部分)

结构钢经氮化处理后可以视作一种复合材料,其心部为中等强度、韧性较高的调质钢材,周围由厚度为0.25～0.50毫米、表面硬度高、脆性大的氮化层外壳所包围。这种复合材料的塑性变形能力不决定于心部材料的可塑性,主要是决定于氮化层的可塑性。氮化层抑制心部的塑性变形,从而起着强化作用。当氮化层破裂时,这种强化作用随之消失。另一方     

辉光离子氮化应用

对钢铁零件表面进行氮化处理,可在工件表面形成氮化层,从而提高工件的耐磨性、耐疲劳性能和耐蚀性能。尤其是氮化温度低、变形小,因此,氮化已经是一种应用广泛的化学热处理工艺方法。但现行的氮化方法部有一定的缺点,例如:气体氮化法生产周期长,渗层脆性较大;液体氮化法所采用的盐或盐浴产物有毒性很大的氰化物。本文介绍的辉光离子氮化法则是为了克服以上缺点研究出的一种新的氮化方法。它具有生产周期短、氮化层脆性低、变形小、易于实现局部氮化、无毒、耗电少、省氨气等优点。     

关于工件深孔的辉光离子氮化

本文通过对工件深孔的辉光离子氮化的一些实验,说明当L/D<4时(L——孔总长度,D——内孔直径),内孔不必放内阳极就可使内孔发生离子氮化。L/D>4时,内孔需要放阳极。并且发现了当L/D>4,内孔不放阳极而有外阳极且保温时间较长时,内孔表面也能形成氮化层,但很浅。如对37SiMn_2MoV钢,在550±10℃保温16小时,内孔有0.15～0.20毫米深氮化层,这时内孔所进行的氮化是气体氮化而不是离子氮化;即外侧和内孔同时分别进行着离子氮化和气体氮化。内孔气体氮化所需的温度是外侧离子氮化产生热量向内孔传导的结果。实验及生产得出37SiMn_2MoV钢在离子氮化中能获得HV450——650表面硬度,且易得到较深的氮化层。本文还对37SiMn_2MoV,40Cr,38CrMoAl钢的氮化层进行了电镜分析。     

2Cr13钢离子渗氮处理的疲劳强度

２Ｃｒ１３钢离子渗氮处理提高光滑和缺口疲劳极限的幅度与疲劳薄弱环节有关。氮化光滑试样的薄弱环节在表下，疲劳强度主要取决于心部性能，较调质态提高仅为２５％，未能发挥氮化层性能潜力；缺口试验的薄弱环节的氮化层，疲劳强度主要取决于氮化性能，较调质态提高达９２％，使氮化层性能得到充分发展。用主要取决于心部性能的光滑疲劳极限与主要取决于氮化层性能的缺口疲劳极限计算的ｑ值具有非真实性。     

亚温淬火在气体氮化中的应用

本文介绍用金相、硬度、冲击韧性试验和断口分析方法研究42CrMo、38CrMoAl和40Cr 钢的氮化体整体、氮化层和氮化件心部的性能以及亚温淬火对这些性能的影响。结果得出,调质态的42CrMo、38CrMoAl 和40Cr 钢经气体氮化后产生明显的脆性。亚温处理提高了氮化件整体和心部的韧性,并增加了氮化层的深度而不增加其表面脆性。     

M2钢软氮化脆性分析

本文对高速钢M2软氮化后的脆性试样渗层进行了电子探针扫描分析,发现软氮化渗层中引起脆性的脉状(网状)化合物主要是铁的碳氮化合物,研究表明,加强对高速钢软氮化工艺中碳渗剂及渗碳过程的控制,是控制其软氮化脆性的重要因素。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落机理探讨

研括了4Cr14Ni14W2Mo钢锻造变形量对晶粒度的影响,用TEM、SEM、X射线衍射仪和俄歇能谱仪对氮化层显微组织、剥落面形貌等分别进行了分析。结果表明,锻造加热温度高于1180℃。变形量小容易造成晶粒粗化。氮化层中析出CrN 产生51%体积膨胀,是导致氮化层剥落的主要应力来源。晶界和孪晶界碳化物成网膜状、晶粒粗大、氮化操作不当容易引起氮化剥落。