强夯地基处理对下伏引水工程隧洞影响研究

某机场跑道与下伏引水工程隧洞在同一平面位置不同高程交叉.文章采用二维、三维模拟,在引水工程隧洞先行建设条件下,机场采用强夯法进行填土地基处理,模拟分析研究3000kN?m夯击夯击作用的二维应力应变、夯击作川下的水平影响范围及4000kN?m夯击施工、双夯击叠加效应等,并根据分析研究成果提出机场采用强夯进行地基处理的安全...     

浅述夯扩灰渣土桩地基处理

采用由拆房土组成的碎石三合土为桩体材料的夯扩灰渣土桩进行软弱地基的地基处理,与同类型工程相比,不仅极大地降低工程费用,而且技术可行、施工简便。更主要地是能消耗掉大量的建筑垃圾,对城市环境保护起到了一定的作用。     

不同桩体材料复合地基承载及变形性状对比试验研究

通过室内模型试验,实测得到碎石桩、夯实水泥土桩和CFG桩复合地基桩土荷载分担比、桩土应力比和桩间土深层变形,并对三类不同桩体材料复合地基的承载及变形性状进行了对比分析.认为碎石桩复合地基和夯实水泥土桩复合地基均存在有效桩长或有效复合土层厚度;碎石桩桩长超过有效桩长,对提高复合地基承载力和压缩模量、减小变形效果不明显,除一些特别情况如为处理可液化地基外,设计桩长可适当超过有效桩长,但不宜过长;夯实水泥土桩复合地基的有效桩长与桩身强度相关性显著,应以桩身强度控制进行夯实水泥土桩桩体设计,使按桩身强度确定的单桩承载力大于或等于由桩周土及桩端土的抗力所提供的单桩承载力;CFG桩复合地基桩身强度高,桩体自身压缩性小,可全桩长发挥侧阻作用,当桩端落在好的持力层时,能很好地发挥端阻,提高承载力,减小变形,设计时应优先选择好的桩端持力层进行设计.

     

基于强夯大变形的地基流固动力耦合分析

根据流固动力耦合方法分析强夯加固地基机理,在土体的应变位移关系上采用大变形假设,建立土体非线性动力平衡方程和整体流固动力耦合方程.在算例数值分析中给出了地基位移、孔隙压力在强夯作用时间内和空间中的变化分布规律,得到了夯锤的最大夯沉量,计算了夯击后地基孔隙压力的消散行为,计算结果与济南绕城高速公路强夯法施工现场的测试结果较符合.     

强夯加固湿陷性黄土路基的瞬态动力数值模拟

用有限单元法数计算了黄土路基单点多次夯击过程,在算例中给出了邯长高速公路夯击过程中地基内各点的应力、位移变化规律,并将计算结果与强夯法施工现场的测试结果作了比较.结果表明:模拟计算较好地反映了路基土体在强夯加固过程中的物理、力学参量的变化规律.     

基于强夯工程设计的岩土矿坑技术研究

综合利用土体动力学理论,结合弹塑性有限元分析,研究了不同地基条件、不同的夯击方式下土体的应力-应变特征,从理论上确定了不同地基条件下,强夯法施工中的设计参数选定方法,包括锤重、落距、夯距等。在常用的地基或填方参数情况下,有效加固范围是夯锤直径的1.5～2.5倍.以此作为强夯设计依据,对工程实践具有一定的指导意义。     

钢城新苑地基处理工程实践

强夯法具有效果好、工期快、造价低等优点。钢城新苑住宅小区饱和黄土的地基采取强夯法处理,改善了地基土中孔隙水压力的消散条件,强夯效果较好。钢城新苑东区8#楼地基承载力较高,采用了强夯置换处理方案,以达到消除黄土湿陷性和大幅提高承载力的目的。同时,对强夯处理湿陷性黄土时应注意区分地基土的状态、强夯处理饱和黄土采用换填垫层的处理方法、强夯置换法处理各种软弱地的方法进行了分析和讨论。     

强夯法在30万m2复杂填土地基处理中的应用

叙述强夯法在30万m2复杂填土中的应用,着重阐述试夯过程中的比对方案、试夯检测结果的分析以及地基处理目标和设计施工参数的确定的过程,为强夯法在复杂填土工程中的应用提供参考.     

淤泥软土地基处理方法浅析

目前,软土地基处理的方法有预压法、换填法、强夯法和强夯置换法、砂石桩法、水泥土搅拌法及其他地基处理法。     

强夯法在30万m^2复杂填土地基处理中的应用

叙述强夯法在30万m^2复杂填土中的应用，着重阐述试夯过程中的比对方案、试夯检测结果的分析以及地基处理目标和设计施工参数的确定的过程，为强夯法在复杂填土工程中的应用提供参考。     

振动沉管碎石挤密桩加固软土地基

对特殊地质条件下的盐渍土地基采取何种技术措施来解决三方面的技术难题,一是解决提高地基承载力,二是解决地基土的高压缩性及液化带来的基础沉降问题,三是解决土层中的高盐含量对混凝土和钢材的高强度腐蚀问题.本文采用振动沉管碎石挤密桩的方法对地基土进行了加固,取得了良好的效果.     

冻土工程特性及变电站建构筑物防冻措施分析

通过对冻土的工程特性研究,分析了常温及低温环境下,粘性土不同含水率对应的力学参数。并针对冻土对变电站建构筑物基础的影响,提出了设置砂砾垫层、选择独立式基础或桩基础、减少基础外侧冻切力等三种具体工程措施。该成果可以为冻土地区电力工程建设提供参考。     

灰土挤密桩在湿陷性黄土地基处理中的应用

结合灰土挤密桩在湿陷性黄土处理地基的应用实例，对灰土挤密桩施工、夯填工艺、挤密效果、地基承载力等进行分析、探讨及整个地基处理施工质量监理过程中，论述了灰土挤密桩在处理湿陷性黄土地基的可靠性和实用性。     

考虑桩土相互作用的大跨度钢拱桥地震反应分析

为了研究桩土相互作用下大跨度钢拱桥的地震反应特点以及塑性铰的形成部位和发展过程,利用ANSYS有限元程序对比研究了在多组地震输入条件下,考虑基础固结和桩土相互作用下的动力特性及在罕遇地震下的地震反应,并探讨了层状场地土对桩基以及上部结构的影响.结果表明:与基础固结模型相比,考虑桩土相互作用体现了土的特性对结构的影响,较好地反映了结构的动力特性,结构的自振周期延长,且对高阶振型周期影响显著;同时结构各部位的内力响应呈下降趋势,位移响应被放大,但受边界假定的影响,其总体反应趋势未发生改变,其中在主梁1/4处、梁拱结合处以及柱底处均出现塑性铰,且柱底处率先屈服,各塑性铰区的变形仍控制在较小的范围内,桩身则未出现塑性铰.     

软土地基处理方案的技术经济分析

结合井睦高速公路工程项目中的山涧淤泥质土-砂混合软土地基,通过采用松木桩、CFG桩和水泥深层搅拌桩对该软基进行处理,并对这3种软基处理方案进行技术比较与经济分析,以便得到最优处理方案.研究表明:松木桩的造价在3种处理方式中是最高的,而且松木桩受处理深度和承载力的限制,它不是最佳的选择方案;在相同的条件下,CFG桩法处理地基的造价是水泥深层搅拌法处理地基的1.4倍左右,造价较为昂贵;最终确定选用水泥深层搅拌桩法加固该工程的淤泥质土-砂混合软土地基.     

能源桩三维螺旋线热源的瞬态传热模型

将螺旋埋管等效为三维螺旋线热源,考虑螺旋埋管能源桩的传热过程,运用格林函数和第一型曲线进行积分,推导给出了考虑时间、空间位置、埋管参数和岩土体热物理性质4参数的螺旋埋管能源桩的温度场解析解,建立高精度三维螺旋埋管能源桩的传热模型。并通过在数值模拟软件中建立螺旋埋管能源桩三维模型,依据边界条件,求解得出三维螺旋埋管能源桩温度场数值解。对比结果表明:所建立的能源桩三维螺旋线热源模型具有很高的解析精度。最后,基于解析模型讨论了螺旋埋管能源桩换热温度场的空间分布和时间效应。      

真空预压法在道路软基处理工程中的应用

以真空预压处理海相淤泥软基的工程为例，通过对真空预压施工工艺流程及监测数据的分析，得出：真空预压加固法是对海相淤泥地基行之有效的地基处理方法，其加固效果和经济效益明显，加固后固结度和工后沉降量都达到了设计要求。     

非均质土中海上风电单桩基础动力响应特性

采用有限元分析软件ABAQUS建立了非均质土中海上风电单桩基础数值计算模型,将桩基础受到的波浪、洋流及风荷载等效成双向对称循环荷载,对水平循环荷载作用下桩身水平位移、桩身剪力、桩身弯矩和桩侧土抗力进行了研究,并对不同循环次数下桩身水平位移进行了对比分析。研究表明,桩身水平位移随时间变化逐渐累积,随着循环次数的增加,泥面处桩身最大位移发生的时间点滞后;桩身剪力出现负值;桩身弯矩最大值发生在浅层土体;桩身外壁土抗力曲线随时间的变化在埋深约2/3处出现分界点,分界点上下范围内土抗力变化规律正好相反,在淤泥土和粉砂土分界面处增加显著;不同时间点桩身内壁沿埋深承担的荷载基本不变。      

Pile-Soil Interaction in Expansive Soil Foundation: Analytical Solution and Numerical Simulation

Pile-soil interaction in an expansive soil foundation has been primarily analyzed by an analytical solution in our previous study. As a complementary work, this paper briefly reviews the derivation process in more detail and extends the capability of the solution in dealing with the pile-soil interaction issue under various conditions. The results show that (1)?increasing pile length is able to effectively decrease the upward pile movements, but meanwhile, the tensile stresses along the pile shaft increase as well; (2)?a critical pile diameter exists (d ≈ 0.04L); (3)?when the diameter is less than this value, the upward pile movements can be reasonably reduced, but for the pile with a larger diameter, it has little effect on reducing the upward pile movements, and as irrigation proceeds, both the displacements and tensile stresses increase and both tend to be much less sensitive to the water’s incoming over time; and (4)?a critical applied pressure for preventing the upward pile movements that is induced by soil’s swelling pressure is found to be 2.5?times of the maximum tensile stress of the free pile only under swelling pressure in expansive soil foundation.     

Lateral Resistance of Full-Scale Pile Cap with Gravel Backfill

A static lateral load test was performed on a full-scale 3×3 pile group driven in saturated low-plasticity silts and clays. The steel pipe piles were attached to a concrete pile cap which created a “fixed-head” end constraint. A gravel backfill was compacted in place on the backside of the cap. Lateral resistance was therefore provided by pile–soil–pile interaction, as well as base friction and passive pressure on the cap. In this case, passive resistance contributed about 40% of the total resistance. The log–spiral method provided the best agreement with measured resistance. Estimates of passive pressure computed using the Rankine method significantly underestimated the resistance while the Coulomb method overestimated resistance. The cap movement required to fully mobilize passive resistance in the gravel backfill was about 6% of the cap height. This is somewhat larger than reported in other studies likely due to the underlying clay layer. The p-multipliers developed for the free-head pile group provided reasonable estimates of the pile–soil–pile resistance for the fixed-head pile group once gaps adjacent to the pile were considered.