花色纺丝 I．冷管这纺丝纤维成形及结构发展机理

利用计算机以冷热管纺丝成形过程及纤维结构发展进行了数学模拟,计算结果显示冷管与热管有杉不同的纺丝温度将使纤维的结晶度的双折射不同,而结晶度和双折射的不同导致了纤维的收缩率差异,生产出异收缩花色丝。同时,冷管和热管纺线在卷绕处张力相差很大,导致冷管热管纺张力不均,卷绕成型不良。     

花色纺丝Ⅱ.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良.为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀,在不同的纺丝工艺下,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算.计算结果显示,改变冷管的直径和起始位置,对卷绕张力无调节作用,且不影响纤维的结晶和取向,而改变热管直径,对卷绕张力也无调节作用,但使快速结晶时的位置沿纺程后移.因此,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力.     

花色纺丝II.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同 ,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀 ,在不同的纺丝工艺下 ,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示 ,改变冷管的直径和起始位置 ,对卷绕张力无调节作用 ,且不影响纤维的结晶和取向 ,而改变热管直径 ,对卷绕张力也无调节作用 ,但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此 ,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置 ,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力     

花色纺线 Ⅱ．冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同，丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不奶。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀，在不同的纺丝工艺下，利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示，改变冷管的直径和起始位置，对卷绕张力无调节作用，且不影响纤维的结晶和取向，而改变热管直径，对卷绕张力也无调节作用，但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此，需要在集整束点之间加装一个张力调节补偿装置，或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力。     

热管纺丝传热机理研究

详细探讨了热管内纤维与热管、纤维与空气气流及空气气流与热管之间的传热平衡关系,导出了一组热传导微分方程组,并利用计算机进行纺丝模拟,详细讨论了热管最低加热温度及对适宜的生产加热温度进行了选择及比较。     

利用热管纺丝技术生产异收缩丝

利用平板型热管纺丝技术 ,可在 POY生产线上十分方便地生产出异收缩丝。调节热管的安装位置、热管温度和张力等参数 ,便可在很大范围内调节收缩率的差值。     

电磁感应加热热管纺丝技术及产品开发

通过对联苯加热热管与电磁感应加热热管的比较,分析了电磁感应加热热管在聚酯长丝生产,特别在异收缩混纤丝等差别化纤维生产工艺开发和应用上的优势。     

PVAc醇解纺丝初生纤维成形机理及结构研究

讨论了ＰＶＡｃ醇解纺丝初生纤维成形机理、分子结构的变化和超分子结构的形成。实验结果表明，醇解纺丝是通过冻胶化和醇解，形成结构均匀的冻胶态高醇解度ＰＶＡ初生纤维。该纤维经高倍拉伸和高结晶化，从而得到高强高模ＰＶＡ纤维。     

电子纺丝成形及纤维形态结构研究

电子纺丝是—种可能制备具有微细直径的纤维成形技术，本文介绍了电子纺丝技术的基本原理和电子纺丝成形工艺对纤维形态结构的影响以及电子纺纤维的应用前景等。     

PVAc醇解纺丝初生纤维成形机理及结构研究

本文讨论了ＰＶＡｃ醇解纺丝初生纤维成形机理，分子结构的变化和超分子结构的形成。实验结果表明，醇解纺丝是通过冻胶化和醇解，形成结构均匀的冻胶态高醇解度ＰＶＡ初生纤维。该纤维经高倍拉伸和高结晶化，从而得到高强高模ＰＶＡ纤维。     

PET高速纺丝方法及超高速纺丝纤维成形机理

综述了 PET高速纺丝热辊法生产工艺 (MG)、冷辊拉伸蒸汽定型法生产工艺 (H 4S)、热管法生产工艺 (TCS)、热管拉伸法生产工艺 (HCS)以及超高速纺丝工艺 (SHSS) ;阐明了超高速纺在纺程上结构的发展与成形机理 ,以及超高速纺纺程上的细颈现象 ,超高速纺的成形机理与高速纺是不同的 ,明显区别在于细颈点的出现     

热管纺丝技术的发展——新型热管工艺探析

回顾、分析了热管纺丝技术的由来和发展过程,在热管纺丝技术的研究和开发基础上,通过对新型热管纺丝技术的探索试验、产品的性能分析比较得出,该项技术有良好的发展应用前景。     

可生物降解聚乳酸纤维的纺丝成形研究进展

综述了可生物降解聚乳酸纤维的溶液纺丝和熔融纺丝成形的研究进展 ,以及聚乳酸纤维的性能。指出聚乳酸纤维的工业化关键是降低生产成本 ,开发新的纺丝成形工艺。     

扁平纤维纺丝成形研究 Ⅰ.扁平纤维纺丝成形的数学模型及模拟分析

通过对圆形截面纤维纺丝动力学基本方程的修正及扁平纤维形变方程的推导,建立了扁平纤维纺丝成形的数学模型,并进行了计算机模拟,其结果与Takarada等学者研究结果相一致。模拟纺丝结果表明,增加单孔质量流量,降低纺丝温度及侧吹风起始高度,纤维长宽比提高;喷丝孔的长宽比增大,纤维长宽比大幅度降低。     

醋酸纤维素纤维干法纺丝成形模拟

建立了基于Maxwell粘弹性本构方程的干法纺丝动力学模型,对醋酸纤维素纤维干法纺丝过程进行了模拟,预测了纤维成形过程中丝条的溶剂浓度、温度、速度、张力等沿纺程的变化关系。结果表明:纤维固化成形发生在闪蒸结束后离喷丝口不远处,此后丝条溶剂含量变化很小;丝条温度在闪蒸时略低于热吹风温度,闪蒸结束后迅速上升到热吹风温度;丝条张力主要来源于空气的摩擦阻力和卷绕张力,在纺程下半段以摩擦阻力为主;提高泵供量后溶剂蒸发速率变慢,丝条温度达到热吹风温度所需时间变长,丝条固化点离喷丝头越远;闪蒸速率随纺丝液溶剂含量增高而减小,同时丝条温度升到甬道温度的时间也越长。     

丙纶初生纤维晶态结构及影响因素

STRUCTUREANDEFFECTIVEFACTORSOFCRYSTALLINESTATEOFPOLYPROPYLENESA-SPUNFIBRE1前言丙纶纺丝成形的结晶过程,是一种非等温过程。纺丝过程所形成的晶态结构,是大分子取向和拉伸应力诱导下非等温过程产生的。这时的熔态结晶动力学和静态相比,其动力学结晶能要大几个数量级,并影响到结晶态结构的变化。因此了解和控制影响结晶因素,对获得所需的晶态结构纤维是很重要的问题。2熔体的晶胞和添加物一成核剂聚丙烯大分子由于其结构的立体规整性,很容易结晶。在高温下,结晶动力学是受核速度控制的,而应力和分…     

聚羟基丁酸戊酸酯纤维的湿法静电纺丝成形

采用一种新型湿法静电纺丝方法,以无毒的绝缘液体作为纺丝介质及收集凝固浴,以聚羟基丁酸戊酸酯(PHBV)/有机溶剂体系为研究对象,进行静电纺丝实验,获得了较疏松的三维结构纤维毡。实验采用扫描电子显微镜表征了纤维形态,观察到单根具有皮芯结构的孔隙纤维形态及带状纤维。以DSC表征了热力学性能,并与传统静电纺丝获得的纤维毡进行比较,发现湿法静电纺纤维毡熔点稍低,熔限稍宽,而熔融焓稍低,表明所获纤维的结晶度和结晶规整度稍低于普通静电纺得到的纤维。     

含嘧啶杂环聚酰亚胺纤维的湿法纺丝成形及结构性能

以2,5-二(4-氨基苯基)嘧啶与3,3',4,4'-联苯二酐聚合得到高分子质量的聚酰胺酸溶液,采用"两步法"湿法纺丝制备聚酰亚胺纤维,研究了凝固浴组成对纤维成形形貌的影响以及热亚胺化、热牵伸作用对纤维聚集态结构的影响。三元相图与扫描电镜结果显示:过快或过慢的凝固速度均不利于形成规则、致密结构的纤维,以体积比5/5的H2O/DMAc混合溶液为凝固浴时,纤维成形较佳。同步辐射结果显示:热环化、热牵伸均可促进纤维形成更为完善的晶态、取向结构。最终得到聚酰亚胺纤维的最高拉伸强度、模量分别达1.72 GPa与95.1 GPa,此外所得纤维具有优异的耐热稳定性。     

TCS工艺对PET FDY纤维成形的影响

采用热管纺丝 ( TCS)技术 ,生产 5 5 dtex/2 4f,78dtex/36 f PET-F DY长丝。探讨了纺丝工艺对纤维成形及产品力学性能的影响。结果表明 :张力对纤维结晶取向影响不大 ,热管温度对纤维取向、结晶及力学性能均有影响 ,结晶随热管温度的升高进一步完善 ,冷却吹风温度、湿度 ,集束位置均影响纤维成形 ,一般选择冷却风温度 2 2± 1℃ ,相对湿度 6 0 %～ 80 %。集束位置根据热管长度、丝条长度等进行选择     

纺丝成形工艺对针织用涤纶短纤维疵点的影响及对策

通过长期跟踪涤纶短纤维生产过程控制及产品质量指标,对纺丝成形过程中产生的疵点及染色疵点形态进行了考查,分析了环吹筒组装使用、组件组装及压力控制等主要工艺操作条件对疵点产生的影响,总结了降低针织专用涤纶短纤维产品疵点含量的纺丝工艺及操作改进措施。