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贵州某微细浸染型金矿金品位为3.46 g/t, 在原矿性质分析的基础上, 采用硫代硫酸盐直接浸出工艺, 进行了探索试验、条件试验和综合优化试验, 确定了合理的浸出条件为: Na2S2O3·5H2O用量0.4 mol/L, CuSO4用量4 g/L, NH3·H2O用量4 mol/L, Na2SO3用量0.3 mol/L, 液固比为4∶1, pH为9.5。将原矿直接浸出与预处理后试样浸出进行对比试验, 获得金浸出率分别为72.10%和85.09%, 并对两者浸出率差异进行了分析。 相似文献
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以微细浸染型金矿为研究对象, 直接采用非氰化药剂TL浸出时, 浸出率较低。结合TY-TJ氧化体系在废水处理中的成功应用, 将该氧化体系应用于微细浸染型金矿的湿法化学预处理。采用TY-TJ氧化、碱两段预处理-非氰化浸出工艺, 在TY用量4 kg/t、TJ用量2 kg/t、氧化预处理时间2 h、氢氧化钠用量20 kg/t、碱预处理时间10 h、浸出剂TL用量10 kg/t、浸出时间4 h、液固比3∶1的条件下, 金浸出率达89.93%。该工艺具有环境友好、金浸出率高等优点, 在微细浸染型金矿开发利用中具有一定应用前景。 相似文献
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介绍了某微细粒浸染型金矿氧化矿炭浆法提金扩大试验结果。在试验规模 547.72 kg/ d下 ,经 72 h连续运转 ,金浸出率达到 96.76% ,金吸附率达到 99.2 1 %。 相似文献
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采用新型非氰药剂SZS对贵州某微细浸染型金矿进行浸出探索试验,原矿直接浸出率较低,为60.53%,采用化学预处理方法对原矿进行预处理后,其浸出率均高于直接浸出率。当采用强氧化剂WH-2进行预处理时,金浸出率最高为66.48%。添加M-2进行预处理,浸出率最高为84.67%;添加M-1和M-2联合预处理,浸出率略低,为82.43%。添加M-1和M-3联合预处理,浸出率为86.71%,在此条件下增加充气,浸出率最高可达92.67%。 相似文献
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采用混合非氰药剂对某微细浸染型金矿进行了实验室浸出试验研究。优化后的工艺条件为: Q-1用量50 kg/t, Q-3用量105 kg/t, 充气量1.8 m3/h, 液固比2, 常温搅拌24 h; 搅拌后矿浆直接采用非氰药剂SZS浸出, 浸出条件为: SZS用量4.4%, Cu2+浓度0.06 mol/L, NH3·H2O浓度1 mol/L, Na2SO3浓度0.15 mol/L, 液固比3, pH值10~11, 常温搅拌4 h, 在此条件下可获得金浸出率85.35%的指标。 相似文献
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国外某微细浸染型金矿中金的品位为2.58 g/t,采用XRF、XRD、SEM-EDS以及AAS对原矿矿相组成以及性质进行了分析,在此基础上,采用硫代硫酸钠-铜氨络合体系直接搅拌浸出工艺进行浸金试验研究,考察了硫代硫酸钠、硫酸铜和氨水浓度、液固比、pH以及搅拌速度对浸金效果的影响,并研究了两种稳定剂Na2SO3和(NH4)2SO4对减少硫代硫酸盐消耗量的影响。研究结果表明,(NH4)2SO4和Na2SO3可以作为Na2S2O3的稳定剂降低其消耗量,经过条件实验和综合优化实验,金的浸出率可从52.71%提高到73.26%,并对该体系的浸金机理以及各种实验因素的优化浸出过程进行了分析,以期为这一类型矿产资源的开发利用提供参考。 相似文献
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硫代硫酸盐浸金过程的热力学判据 总被引:10,自引:1,他引:10
推导硫代硫酸盐浸金过程的热力学判据 ,提出硫代硫酸盐浸金的平衡常数判据 ,比较和分析硫代硫酸盐和氰化物浸金的热力学判据和相关参数。只要氧化剂的氧化电位 φ1 >-0 12 8V ,硫代硫酸盐浸金反应在热力学上就能够发生 ,其平衡常数判据lgKθ2 98=16 93 5n( φ1 0 12 8)。硫代硫酸盐浸金所需氧化剂的最小电位 ( -0 12 8V)高于氰化物浸金体系 ( -0 5 4V)。 相似文献