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Fermi国家加速器实验室用来冷却加速器超导磁体的大型氦液化器为4500升/时,其热力循环为四级冷却,第一级是液氮冷却,后三级是透平膨胀机作功膨胀。透平膨胀机是单级的,采用油润滑轴承和油制 相似文献
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介绍了HY-50型氦液化器在调试运行过程中出现的一些问题,通过分析,采取了改进措施:液氮槽渗漏,采用银焊修补;预冷阀泄漏,更换掉;膨胀机故障,改正导向环结构后排除。图2。 相似文献
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为适应炼钢增长的需要,对国产3200m3/h制氧机进行了综合改进,主要是增加空压机气量(换转子)、切换阀改用蝶阀、更换塔内换热设备、改大节流阀直径、降低膨胀机油温,取得了明显效益:1985年1984年增产110多万m3氧气,节电87.9多万度。表1。 相似文献
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作者制出了一个氦的焓-图,其压力范围为0.5大气压到150大气压,温度范围是3K到300K。以焓-图对克劳特循环的氦液化器系统作了分析,并引证它的每个部件。最后,平衡表达了提供系统的各部件损失的总函数,并作出了系统的流图和氦压缩机的-图。 相似文献
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介绍50Nm3/h制氧机进行综合改造,尤其采用纯化器两步再生法,使能耗大大降低(一年可节电2~3万度)。图1表1。 相似文献
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介绍了50m3/h从空分设备目前存在的问题,并提出了4点改进方法。运行数据表明,改进后的空分设备主要技术指标有一定提高。表1。 相似文献
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以往曾经设计和试验了具有塑料活塞及塑料活塞环的焊接式的简便膨胀机。应用这种类型的膨胀机,进而制造了容量为30升/时的氦液化器(制冷机)。本文叙述该液化器(制冷机)的设计、性能和控制。该液化循环是克芳德循环,其使用的氦气是利用附加在液化器内的低温纯化回路来纯化的。 相似文献
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<正>我厂有150m~3/h制氧机两套,其中一套为备用,分别是1978年和1989年杭氧产品。长期以来制氧机的节电是我们研究的课题之一。制氧机的主要耗电是空压机,为250kW的电机;其次是氧压机和纯化器电炉。其耗电又与整个制氧机系统调整密不可分。 相似文献
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<正>我厂 50m3/h制氧机是1955年从民主德国引进、1975年底由青岛氧气厂迁入我厂的,1976年7月正式投产。经十多年的生产,我们对分馏塔、膨胀机、空压机分别进行了局部改进,改装效果较好,启动冷却7小时氧纯度即可合格,氧产量达 65m3/h 。但由于我们平时对高压管路系统检修不够,导致空分塔进水,造成冻结,给生产带来损失。现将故障处理情况作一介绍,供同行借鉴。一、故障情况1987年8月21日因停电停产一天,次日开车冷却装置时,分馏塔操作人员发现下塔压力突然升高,膨胀机进排气阀杆卡住,一股 相似文献
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介绍50m~3/h分馏塔压力与纯度无法控制,原因为中压漏低压,经大修处理(清洗塔板,堵漏冷凝蒸发器与热交换器),并进行了改装,启动时间比改装前提前2小间,氧气纯度99.8%,产量65m~3/h。 相似文献
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<正>一、冷凝蒸发器顶部、中压安全阀接管开裂某单位使用60年代生产的50 m3/h制氧机,间断停车重新开机后发现氧气纯度调不上去,最高只99%,氧流量只能开 2格。开始怀疑分馏塔运转周期到了,于是对分馏塔进行加温吹除。再开机后只产生液空,液氧始 相似文献
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<正>我厂空分车间现有 FO-50型和 FON-50/200型制氧机各一套(均为60、70年代老产品)。近年来,随着工业的发展,市场对氧的需求量不断上升,氧气供不应求的局面时有发生。为解决供需矛盾,提高经济效益,同时本着双增双节的原则,我们着手在原有老设备上进行挖潜改造,并于1991年初,购进和安装了一台11 kW的鼓风机(我们准备新上一套带氩塔的150 相似文献
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介绍50m3/h分馏塔冷凝蒸发器铜管破裂的判断步聚、拆卸与修理,以及修复后的检验与安装。锡焊材料配比为锡40%、锑2%、余为铅,修焊效果较好。使氧气纯度达到99.5%、产量超过50m3/h。 相似文献
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介绍本钢国产10000m~3/h空分设备改造前产量、质量、可靠性均未达到设计要求。为此进行了喷淋冷却塔、空分切换系统、精馏塔、加温系统等的局部改造。改造后达到设计值,全年节电918.72万kWh。 相似文献
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国产14000m~3/h空分装置投产总结 总被引:1,自引:1,他引:0
本文对国产首台4000m~3/h空分装置的工艺流程、基本参数、主要设备、新技术应用、存在问题作了介绍,并与同类空分装置作了对照评价。表3。 相似文献