劈裂注浆的机理及实践

根据土体的Mohr-Columb极限平衡准则，分析了劈裂注浆的机理、注浆压力的确定及不同的土层在注浆压力作用下形成的浆脉形式，并付诸实践，指导施工。     

注浆技术在洛湛铁路岩溶路基施工中的应用

洛湛铁路D1K41 300～845．85段路基上部土层松散，下部岩体(石灰岩)溶洞发育，根据工程地质水文地质情况，确定注浆参数和注浆方式，在土体和岩体中通过不同的浆液注浆，固结、充填松散的土层和岩体中的溶蚀、溶洞、溶槽等，使之形成完整的固结体，从而加强岩溶路基的承载力，确保铁路正常运营。介绍了注浆施工工艺及注浆效果。     

注浆方法在路基沉陷处理设计中的应用

介绍了注浆方法在路基沉陷处理设计中的应用及研究，结合具体的工程实例详细地介绍了路基沉陷处理过程中对注浆压力、注浆量的计算方法。考虑到路基土体的不均一性，提出了“疏密相间”的注浆孔布置方法。     

高压喷射注浆加固后地基承载力与沉降分析

高压喷射注浆是利用喷射化学浆液与上混和搅拌来加固土层的一种方法。这种加固方法始于1970年的日本。我国于1973年8月进行试验研究，1974年开始工程应用。高压喷射注浆一般是利用工程钻机钻孔作为导孔，将带有特殊喷嘴的喷射管插入设计的地层深度，把某种浆液高压、高速喷出，以喷流搅动土体，同时喷射管边旋转边提升，使土体与浆液混合、凝固，从而形成一个圆柱状固结桩体。高喷注浆技术发展很快，目前已从单管高喷逐步发展成二重管高喷和三重管高喷。高压喷射流在地基土中切割破坏土层，其加固范围就是喷射流喷射距离加上渗透层。不管是…     

压密注浆及其在地基加固中的应用

在简单介绍了压密注浆工法的加固机理、影响被加固土体强度的因素的基础上，结合工程实例介绍了压缩注浆工法的工程应用情况。     

盾构双隧道衬砌结构应力与变形的数值模拟

为分析盾构双隧道施工周围土体及衬砌结构管片应力和变形规律,结合大连地铁2号线202标段盾构施工工程实例,运用ADINA软件对盾构施工过程进行动态模拟,建立了盾构隧道-混凝土衬砌结构-注浆土体-原状土体三维非线性有限元计算模型,综合考虑了上部土体的岩性分层,隧道施工间的相互影响,衬砌、注浆土体和原状土体之间共同作用,盾构施工、土体注浆及衬砌支护的动态过程。通过数值分析,研究盾构双隧道施工周围土体及衬砌管片应力和变形规律,为隧道盾构施工、衬砌管片设计与控制地表沉降提供施工建议。     

高压旋喷注浆在盾构工作井加固中的应用

介绍单管法高压旋喷注浆处理西气东输工程盾构工作井土体情况，阐述单管法高喷在加固软土地基，防渗帷幕防止基底隆起，土体改良等方面的广泛适用性。     

静压注浆结合树根桩复合地基加固机理及其工程应用

结合具体工程实例探讨了复合地基在地基加固中的应用机理，指出对于该加固工程，可采用静压注浆及树根桩相结合形成的复合地基进行加固。工程实践表明，根据工程实际情况合理运用复合地基进行地基加固处理能取得良好的加固效果。     

压密注浆施工在某软基处理工程中的应用

将搅拌好的水泥浆或其他掺和料,通过注浆泵输送到注浆孔内,使土体压密形成浆泡,当浆泡较小时,浆液沿径向水平扩散,沿孔隙向外延伸,使土体压实,随着浆泡尺寸逐渐扩大,压力增大,将产生一定的上抬力,使土体抬升。     

应用压密注浆法控制桥台沉降

应用压密注浆技术，对预制桩基础桥台的桩周及桩尖部位进行压密注浆加固，使桩底支承面积扩大、桩尖端承力增强，桩周土体摩阻力提高，有效地控制了桥台沉降。     

高压喷射灌浆构筑垂直防渗板墙围井试验的几个问题

在简要介绍高压喷射灌浆技术原理的基础上 ,重点介绍了采用高压摆喷灌浆构筑垂直防渗板墙的围井试验情况 ,详细分析了围井开挖、注水试验及高喷墙体样品的检验结果 ,并提出了高压喷射灌浆技术在酸性水、动水、超深孔、含有大块石地层等条件下的应用问题     

响水水库坝区灌浆试验分析与评价

通过对响水水库坝区进行灌浆试验,以了解坝区地层的可灌性,确定合理的灌浆孔距、排距、孔深、施工工艺,有效的钻灌方法、灌浆材料等技术参数,为设计提供可靠的依据.详细介绍了试验区的选择、灌浆试验的设计与施工,并对灌浆试验结果进行了分析,对坝区地层的可灌性进行了综合评价.     

砂层渗透注浆加固效果模型试验研究

渗透注浆是煤矿井筒穿越砂层段防渗加固的重要手段之一,为研究砂层渗透注浆加固效果,研发了一套砂层渗透注浆模型试验装置,该装置具备多个试样同时注浆、不拆模测试注浆试样渗透系数等功能;以抗压强度、变形模量、渗透系数作为评价砂层渗透注浆加固效果的性能指标,选取砂层粒径级配、黏性土含量、浆液水灰比、注浆压力4个因素作为渗透注浆效果的影响因素,开展了砂层渗透注浆加固效果正交试验,获得了影响砂层渗透注浆效果的主控因素以及不同条件下砂层注浆加固体的变形破坏特征。研究结果表明:砂层经渗透注浆加固后,3 d抗压强度可达到0.5~8.5 MPa,3 d变形模量可达到35~750 MPa,1 d渗透系数可达到10-6~10-7 cm/s数量级;浆液水灰比是控制砂层注浆加固效果的主控因素,随着浆液水灰比的增加,砂层注浆加固体抗压强度、变形模量及抗渗性能均显著降低;砂层注浆加固体破坏模式受浆液水灰比影响显著,低水灰比(W/C=0.8左右)对应整体破坏模式,高水灰比时(W/C=1.6左右)水泥浆液析水效应对加固体破坏过程产生影响,使其呈现出局部破坏模式,在砂层渗透注浆加固工程中应尽可能选用低水灰比的水泥浆液。     

铜多金属矿帷幕注浆堵水方案研究

结合江西乐平市月形铜多金属矿帷幕注浆堵水工程,主要阐述了矿山发生涌水灾害后治理的方法选择及治理工序,并对注浆法的施工工艺加以研究和推广,同时简单介绍了施工过程中一些常见问题及处理对策。根据该工程的工程地质条件、工程性质、预算等限制条件选择高压孔内循环式注浆;下行式分段注浆方式方法。浆材为水泥粉煤灰和水泥粘土浆两种,必要时加入适量水玻璃。最后,通过钻心、压水对比和面波检测确定注浆是否达到工程要求。     

岩土灌浆技术在滑坡治理中的应用

结合广西壮族自治区桂梧高速公路钟山至马江段百花滩2号滑坡治理的工程实例,介绍了岩土灌浆技术在滑坡治理工程中的具体应用.在了解滑坡成因的基础上,经过科学论证,优选滑坡治理方案.通过灌浆试验研究,得出灌浆的各项设计参数,并将岩土灌浆技术在滑坡治理工程中成功应用,收到了满意的效果.     

压水试验定量评价注浆效果研究

注浆后岩体渗透性和力学强度是反映岩体注浆效果的重要参数,为定量评价注浆堵水工程效果,以安徽某矿奥灰特大突水抢险注浆堵水工程为例,提出采用钻孔高压压水试验方法,对C53太原组灰岩堵源注浆效果进行定量评价。针对高压压水试验过程中岩体渗透性的剧烈变化特征,提出采用紊流渗透定律计算岩体渗透系数。研究结果表明:C53太原组灰岩注浆后表现出良好的隔水性能,阻水性能呈现出高阻弱渗的特点,渗透性等级属极微~微透水,与注浆前弱~中等透水的渗透性等级对比,渗透性能显著变弱,说明堵源注浆效果良好;可根据临界抗渗强度来评价C53太原组灰岩注浆后抵抗水力劈裂的力学强度,经计算其临界抗渗强度为1.83 MPa/m,依据阻水系数消能试验测试原理,注浆后C53太原组灰岩足以抵抗5.64 MPa奥灰水的劈裂破坏,可以消除煤层底板奥灰突水威胁,能够达到堵源注浆工程目的。     

旋喷桩在盾构法隧道端头井洞口土体加固工程中的应用

盾构法隧道在进行盾构机的始发或到达作业时,当既有端头井洞口挡土墙结构凿除后,保证该位置土体在盾构机刀盘贯入或脱离地层前一段时间内的稳定就成了盾构机始发或到达施工的关键。结合工程实例,从高压注浆原理、注浆参数和施工工艺等方面阐述了二重管旋喷桩在盾构法隧道端头井洞口土体加固工程中的应用。再者,针对旋喷桩加固以及与其相关的盾构始发或到达施工技术方面的一些问题也提出了一些建议和看法。     

粉细砂地层条件下声频振动注浆的试验研究

粉细砂地层加固处理工作一直是工程界研究的重点课题,采用传统注浆工法很难达到预期效果。针对此种情况,近年来提出振动注浆法,然而目前的振动注浆模拟试验与实际工况有较大出入,故创新设计了试验装置,可以满足自由调控振动频率,且振动效果与实际工况接近。通过室内静压注浆试验及声频振动注浆试验,对比注浆效果,得出以下结论:压力相同条件下,相比静压注浆,振动注浆可以有效增大注浆量且加固效果更优;振动频率的适当增加可以有效加快注浆速度,增大注浆量,这对于工期紧张的工程具有一定的实际意义,但频率过高并非完全有利于注浆效果,要根据实际工况选择最优注浆频率;高频振动下,振动时间的延长对注浆效果的增益较小。     

粘性土路基劈裂注浆压力预估计算方法研究

通过分析现有非饱和土劈裂注浆压力计算模型, 得出其主要计算参数为土的粘聚力、内摩擦角及回弹模量, 根据室内抗剪强度直剪试验, 获得了粘性土粘聚力与含水率的半对数关系、内摩擦角与含水率的线性关系。根据全国9个地区的粘性土现场承载板试验, 得到了基于压实度、稠度的粘性土回弹模量综合计算式, 进而提出基于含水率、压实度的粘性土路基劈裂注浆压力预估计算方法。通过邵怀高速公路注浆工程实例的现场实测值与理论计算值进行对比, 验证了预估计算方法。     

酸性水玻璃-碳酸钙浆材塑性强度实验研究

采用改进的维卡仪, 通过一系列室内实验测定了酸性水玻璃-碳酸钙不同配合比浆液的塑性强度。结果表明, 浆体材料的塑性强度随碳酸钙用量增加而升高, 但碳酸钙过量时, 浆体材料强度不再增加; 酸性水玻璃-碳酸钙浆材可用于地基加固(砂土层)、公路病害的处理及采空区充填堵水注浆, 其浆液最优配合比需根据室内实验和现场试验共同确定。