混合式球罐球壳板尺寸的计算

为了简便,先说明下面公式中的符号意义Ｒ———球壳内半径,ｍｍ;Ｄ———球壳内直径,ｍｍ;α0———极带的半球心角,°;α1———第1带的球心角,°;α2———第2带的球心角,°;αｉ———第ｉ带的球心角,°;Ｎｉ———第ｉ带的分瓣数;θ1———极带中板的球心角,°;θ2———极带侧板的球心角,°;θ3———极带边板的球心角,°。1极带板尺寸计算极带分为7块的混合式球壳结构及坐标系(如图1)。则相应的各弧曲线方程为图1　混合式球罐极板的分瓣及坐标系1—Ｘ2 Ｙ2=Ｒ2　2—Ｘ-Ｙ=0　3—Ｘ Ｙ=0　4—Ｘ2 Ｙ2=Ｒ2ｓｉｎ2(θ1/2 θ2 θ3)5—Ｘ2…     

球罐保温结构的改进与施工

新疆独山子炼油厂在总结历年球罐保温工程中存在不足的基础上，对球罐保温结构进行了改进，并从1993年起在炼油厂和新建乙烯厂的球罐保温工程中，全部按改进后的保温结构施工，收到了明显效果。     

混合式球罐球瓣尺寸的设计

首先根据立体几何、平面几何和直角三角形的有关定理，推导出了混合式球罐上下极带球瓣32个尺寸的通用计算公式，其中的推导方法较球面三角形法简单；其次介绍了用VisualBasic语言进行Windows程序设计时，输入输出界面及结果打印的设计思路；最后结合球罐设计的实际经验，阐述了混合式球罐上下极带球瓣尺寸设计的基本原则，以及制造厂如何利用本文介绍的通用计算公式，对球瓣做近似展开，并制订一次、二次下料方案。     

钢制工业球罐建设回顾与展望

全面系统介绍了我国球罐建设的发展进程。指出目前我国球罐建设存在的一些问题,并提出我国球罐建设应向大型化、制造集团化、专业化方向发展。     

小型球罐缺陷的修补

以发现严重缺陷，确定报废的红河净化站的50m3的小型球罐为例，介绍了缺陷的修补方案及实施效果。球罐修复后经主管部门验收投入使用，而且使检查周期由一年延长到三年。     

浅谈球罐施工的节能途径

本文根据球罐施工的实践经验，提出：制定合理的施工方案，合理组织施工保证施工质量，采用节能设备和依靠技术改进县有效的节能途径。     

球罐组装工艺及其比较与选择

全面系统地介绍了目前我国的球罐组装工艺：分带成形组装工艺、单片成形（散装）工艺、混合法组装工艺。对各工艺程序及施工方法作了重点介绍，如：分带成形组装法中的环带组对、球罐成形；设中心柱的单片成形法中的支柱的组对、球壳板的拼接、中心柱的结构与设置、赤道带的组装等。还从施工难易、质量控制等方面分析了上述三种组装工艺的优缺点，从而总结出选择球罐组装工艺应考虑的主要因素及原则。     

200m^3液氨球罐的检验研究

本文详细地论述了燕化公司某厂200m~3液氨球罐的开罐检验、缺陷分析及缺陷修复等工作情况。针对球罐的主要缺陷,进行了断裂力学安全评估,从而为该罐的安全使用,寻找出理论依据。     

球罐抗震设计

最近日本神奈川县采用了极限强度设计法，规定在设计中应当考虑地震时构筑物即使发生塑变也不应倾覆。球罐抗震设计中应采用球罐抗震减震器。     

球壳结构类型的比较及下料板幅的计算

球壳用材占整个球罐耗材量的90%左右,掌握球壳板下料板幅的计算,比较不同分瓣类型的球罐制造特点,对球罐的设计和制造具有重要意义。为此专门介绍球壳板下料板幅展开计算方法,并比较了不同结构类型球罐的特点。     

1000m^3丙烯球罐的建造

报道 ２台 １０００ｍ３丙烯球罐从设计到现场安装的特点,对用作球壳材料国产先进的ＣＦ－６２高强钢的化学成分、性能以及球罐结构特点进行了分析,总结了组装、焊接和质检等方面的技术经验。     

液化石油气球罐设计中的几个问题

阐述了液化石油气的基本特性，提出液化石油气罐的设计压力宜取１．７ＭＰａ；罐的充满系数取Ｋ≤０．９；对容积大于４００ｍ＾３的球罐应优先采用混合式排板结构；对于大型球罐选用１６ＭｎＲ钢材较为合适，最后指出了球罐设计时应注意的安全措施。     

球罐支柱顶锥盖的展开下料计算

球形储罐支柱顶部的盖板大致有球形、椭圆形和锥形三种形状，其中球形和椭圆形盖板的净料计算及划线，笔者已在有关文章中论述，本文专门对锥形盖板（以下称锥盖）的展开计算式进行推导并举例说明。1计算式推导球罐支柱顶锥盖的展开计算，主要指锥盖与球罐相贯线的展开计算。由     

球罐散片组装的一种新方法

以 1 0 0 0m3液化石油气球罐为例 ,介绍一种球罐散片组装方法及其所用工装卡具。该方法的特点是 :不需设置中心立柱 ,不搭脚手架就可进行球壳板安装 ,且施工中罐内烟气排出快 ,罐内采光条件好。采用该方法组装一台 1 0 0 0m3球罐约需 4日     

内燃法球罐整体热处理的自动控制

轻柴油内燃法球罐整体热处理具有成本低,不受供电因素的限制等优点,但该方法被控参数复杂,不易实现自动化。文中在对被控参数进行分析的基础上,巧妙地采用了上人孔出口烟气温度作为被控参数,成功地设计了QWKI-2000型轻柴油内燃法球罐整体热处理自控装置,实现了内燃法工艺过程自动化,提高了控温精度,解决了内燃法上下极区温差大的问题。     

大型球罐的现场自动化焊接设备与焊材

大型球罐现场组焊，施工技术难度较大，操作环境恶劣。质量稳定性易受干扰。我国长期以来采用手工弧焊，工艺落后且效率吸。本文以1000m3液态烃球罐工程为实例，介绍了大型球罐的现场自动化焊接技术装备以及为选用自动焊设备和药芯焊丝所进行的分析与比较，提供了我国大型球罐现场组焊工程中首次成功地采用全位置自动焊接技术取得的宝贵经验。     

球壳板“二接一”技术在球罐现场组焊施工中的应用

球片“二接一”技术主要用在球罐的上、下温带板的组对上，从专用组装胎具与卡具、焊接工艺及参数、焊接施工步骤等方面介绍了这一技术的应用。该技术的主要特点是减少了高空作业量，提高了施工的安全性，焊接质量易保证，减少了工装卡具的用量，提高了整体安装速度。     

排塔的自振周期

排塔的自振周期,特别是最初三阶的自振周期是动力分析的重要参数。本文在讨论排塔纵向弯曲振动的基础上,建立了振动微分方程和矩阵方程,借助微机可迅速算出排塔自振周期,且与实测数据吻合。     

4000m^3薄壁球罐制造中几个问题的探讨

本文归纳了目前我国自行设计制造的容积最大的足球桔瓣混合式球罐制造中出现的问题，包括大片球壳板几何尺寸的检验、成形尺寸控制、赤道带板与支柱焊接的变形控制等，分析其产生原因并提出解决问题的措施。     

球罐用钢热裂纹敏感性试验

我国宝钢已冶炼试制了用于压力容器、管道、桥梁的与德国FG47C钢同类的细晶粒结构钢，为了给该钢种的工程应用提供基本数据，对其焊接热裂纹倾向进行了试验研究。采取国际通用的纵向可调拘束热裂纹试验方法，以不同应变所对应的裂纹总长度TCL值以及不产生裂纹的临界应变εc作为衡量钢材热裂纹倾向的主要依据。在焊接参数相近条件下的试验结果与有关钢种相比较，可以认为新钢种的热裂纹倾向很小，纵向可调拘束试验的临界应变值εc为1．2％。