低环境温度空气源多联式热泵（空调）机组制热性能的评价方法

介绍GB/T 25857—2010《低环境温度空气源多联式热泵（空调）机组》中关于制热综合性能系数（IPLV（H））算法的制定思路,并给出其＂部分负荷系数曲线＂的构建方法,供GB/T 25857—2010使用者参考。     

水源多联式空调(热泵)机组制冷综合能效系数测试与计算解析

依据AHRI 1230-2010标准和GB/T 18837-2015标准对水源多联式空调(热泵)机组的制冷综合能效比IEER和制冷综合部分负荷性能系数IPLV(C)这两个参数的适用范围、测试要求和计算方法进行对比分析,为正确的理解标准和产品检测提供指导.     

从多联机性能检测结果看我国多联机技术的进步

重点介绍从2002年起至今我国多联式空调（热泵）机组综合性能系数IPLV的发展趋势,并以此对我国能效标准提出建议。     

多联式空调（热泵）机组能效的理论极限

分析多联式空调（热泵）机组的换热器热平衡,推导其综合性能系数极限值的计算方法,并用该计算方法计算得知,在GB/T18837—2002规定的工况下,多联机IPLV（C）的极限值为18.19,IPLV（H）的极限值为10.35。指出若不能通过改进盘管设计、增大换热面积、提高盘管换热效率的方法使满负荷下的室内盘管空气温差和室外盘管空气温差分别低于8℃和10℃,多联机的综合性能系数将很难突破以上极限。     

中国典型空调产品及设备能效水平进展分析

本文对房间空调器、转速可控型房间空调器、单元式空气调节机、多联式空调（热泵）机组及冷水机组等典型制冷空调产品和设备能效水平进展进行了分析。     

中国典型空调产品及设备能效水平进展与主要影响因素分析

本文对房间空调器、转速可控型房间空调器、单元式空气调节机、多联式空调（热泵）机组及冷水机组等典型制冷空调产品和设备能效水平进展及主要影响因素进行了分析。研究表明,我国政策法规及标准标识等仍然是影响其产品与设备能效水平变化的重要因素,2009年至2012年间,此五类产品和设备能效水平持续提升,2012年房间空调器、转速可控性房间空调器的节能产品型号所占比例已超过70%,单元式空气调节机节能产品型号所占比例超过50%,多联式空调（热泵）机组节能产品型号所占比例达到100%,且绝大多数为能效等级1级产品,冷水机组节能产品型号所占比例接近70%。     

基于IPLV的冷水机组性能探讨

阐述IPLV在AHRI550／590不同版本中的修订,分析IPLV在GB50189—2005和GB／T18430．1—2007中的定义与区别。明确指出JPLV的用途及适用范围,最后基于IPLV分析多台冷水机组整体性能的优化,即利用建筑空调冷负荷时间频数和冷水机组部分负荷性能系数及机组群控策略进行多台冷水机组的性能优化。     

《GB/T 18837-2002多联式空调(热泵)机组》标准中IPLV问题分析探讨

中针对多联式空调(热泵)机组部分负荷能耗效能的评价参数指标IPLV的标定计算作了明确的规定,但是针对多联式空调系统有别于单台冷水机组运行特性和能效的特性,决定TIPLV的标定计算忽略了室内机作为机组系统的一部分而对系统负荷率及能效变化所构成的影响.提出多联式空调系统IPLV的计算公式理应在综合分析研究机组运行工况、系统开机率、室内机负荷均匀度、部分负荷率及对应负荷率下机组的能效比这些影响因素而综合定义给出.     

使用可燃性制冷剂空调器的安全技术要求

一、概述 我国新空调器安全标准GB4706.32-2012《家用和类似用途电器的安全热泵、空调器和除湿机的特殊要求》（替代现有标准GB4706.32-2004）,将于2013年5月1日正式实施。与GB4706.32-2004相比,GB4706.32-2012新增加了使用可燃制冷剂的空调器的特殊安全要求。     

低温空气源热泵(冷水)机组的IPLV(H)评价方法研究

针对低环境温度空气源热泵（冷水）机组（简称低温空气源热泵）标准制定中的制热综合部分负荷性能系数IPLV（H）的评价方法进行了研究。以IPLV的评价思想为指导,根据我国北方寒冷地区的气候条件与建筑热负荷特性,从IPLV（H）计算公式权重系数的确定、部分负荷率测试工况点的选取及制热性能系数COP。的测试方法三个方面进行探讨,提出了适用于寒冷地区计算空气源热泵的IPLV（H）计算公式：IPLV（H）=0．083×A＋0．403×B＋0．386×C＋0．129×D,并给出了机组在100％、75％、50％和25％负荷率下COPh的测试工况和测试方案,为商用和户用低温热泵（冷水）机组的标准制定提供参考。     

新《格式》新特点新问题

本文在对《党政机关公文格式》（GB／T9704--2012）与《国家行政机关公文格式》（GB／T9704--1999）比较分析的基础上,阐述了新《格式》的新耗董、新变化,指出了新《格式》存在的缺憾、瑕疵等问题。     

U-Ti合金的奥氏体晶粒度检测技术

探索了淬火态U-Ti合金的奥氏体晶界显示方法,并依据GB/T 6394—2002和GB/T21865—2008,利用光学金相图像分析仪测定了典型制备工艺下U-Ti合金的平均奥氏体晶粒度。结果表明:采用先将U-Ti合金在500℃保温1h进行晶界析出敏化处理,再使用体积分数为95%的磷酸溶液可以清晰完整地显示U-Ti合金的奥氏体晶界;平均晶粒面积法和截线法测得的U-Ti合金的晶粒度级别指数近似;以截线法作为仲裁法,典型制备工艺下U-Ti合金的奥氏体晶粒度级别指数为2.84±0.16,平均截距为(119.74±6.97)μm。     

模块式多联机型号认证探讨

目前产品认证通行的第5种认证模式是通过试验的方式判断认证产品是否满足认证要求。模块式多联机是空调中普遍采用的机型,对试验室测试能力要求高并且测试本身非常困难。本文探讨将单机组试验数据与多机组计算结合的方法用于判断模块式多联机组是否能够达到认证要求。针对同种机型室外机组成的模块机和不同种机型室外机组成的模块机,在对单台机组的试验数据进行分析的基础上,通过多种数据组合、计算,得出模块机的IPLV（C）值,以此证明,组合后模块机组的IPLV（C）值是可以通过计算得出,满足认证需求。     

食品用橡胶垫片(圈)蒸发残渣的不确定度评估

本文依据GB/T 5009.64-2003方法对食品用橡胶垫片(圈)的蒸发残渣进行了分析和评估。不确定度检测结果表明,在本次试验条件下,测量结果重复性是产生误差的主要原因。     

原子吸收光谱法测定鱼粉中铬含量测量结果的不确定度分析

依据GB/T13088-2006《饲料中铬的测定》标准测量鱼粉中的铬含量,对整个测量过程中不确定度的来源进行了分析,并对不确定度各个分量进行了评定、合成,最后得出合成不确定度和有效自由度。     

GB/T228.1-2010中的拉伸试验速率及其控制

阐述了在拉伸试验中,试验速率对材料屈服性能表现出规律性的影响。我国历次拉伸试验标准(GB/T 228)有关试验速率的理论规定都是以应变速率为标准,但在实际操作中又都是以等效的应力速率为标准;而在新标准GB/T 228.1-2010中,则从理论规定到实际操作均实现了以应变速率为标准的方法。另外还讨论了拉伸试验速率的控制方法,以及试验速率控制与试验设备的关系。     

SA387GR.11CL.12钢单面焊对接接头的疲劳裂纹扩展性能评定

就ASME锅炉压力容器规范的SA387GR.11CL.12钢的单面焊对接接头进行了疲劳裂纹扩展试验,得到在用含缺陷压力容器的安全评定用的da/dN与ΔK的关系式为:da/dN=15.0×10~(-9)ΔK~(3.34),它与GB/T 19624-2004推荐的公式相比,在相同的ΔK下,扩展速率要比推荐值大。因此对其进行安全评定时不建议采用GB 19624-2004推荐的公式。     

光学显微镜检测非金属夹杂物长度的不确定度评定

根据JJF 1059-1999和GB/T 10561-2005,采用光学显微镜及金相图像分析软件对某轧制比大于3的LZ50钢轴坯的非金属夹杂物长度进行了观察和测量,按A法检验,放大100倍观察,对检测非金属夹杂物长度的测量不确定度来源进行了分析,并对每个不确定度分量进行了评定,最终给出了扩展不确定度及测量结果的不确度报告。结果表明:LZ50钢轴坯中的非金属夹杂物主要为C类细系硅酸盐夹杂物;测量结果的不确定度报告为,最严重视场C类非金属夹杂物总长度的测量值为(632±6)μm,k=2。