倾斜填土表面挡土结构土压力计算方法探讨

该文提出把挡土墙后墙顶以上的倾斜填土看成是作用在墙顶上的外荷载 ,运用求解附加应力的布氏解答 ,结合朗肯土压力理论 ,来求解作用在墙背上的主动土压力。这种方法可以较准确地考虑挡土墙后填土的长度、宽度和厚度、填土表面的倾斜程度、墙背与填土之间的摩擦以及极限平衡状态的影响 ,得出的主动土压力小。     

用半圆仪测定迎山角

倾斜巷道或采煤工作面,顶板不仅对支架施加垂直方向的压力,而且还有使支架倾斜向下滑动的推力。为使巷道稳固,支架应有一定的迎山,即支架和顶底板垂直线保持一个向上倾斜的角度。迎山角的大小,与巷道坡度及顶板岩性有关。一般煤层倾角每增加6～8°支架沿倾斜方向可以上仰1°,但最多不得超过9°。 一、测定原理 设煤层倾角为α,支架与重垂线有夹角γ,迎山角β(如图所示)。则巷道倾角与重垂线夹角和迎山角有关系:α=β+γ     

交通载荷下高峪铺公铁立交桥挡土墙失稳模拟

根据公路路面弯沉的特性 ,建立车辆载荷下挡土墙系统的动载平衡方程 ,并利用有限差分法进行分析。结果表明 ,在车辆载荷作用下 ,高峪铺公铁立交桥挡土墙最易出现的破坏方式是顶部外张 ,公路基础的潜在破裂面与水平方向呈 40～ 45°角。     

无底柱分段崩落法回采中对缓倾斜矿段的处理

我矿主矿体井下开采用的是无底柱分段崩落法。矿体上部比较缓(倾角30°～70°),下部比较陡(倾角70°～90°)。在第一中段回采过程中,发现矿体上盘部位在倾向方向上急剧变缓,个别区段倾角变为20°以下。很显然,矿体变化以后,在缓倾斜区段的上部就会出现充填垫层空缺或不足的现象,给崩落法的正常回采带来了新的困难。针对这一情况,我矿采取了“先用空场法回采缓倾斜区段的矿石,后用水平     

二级新型悬臂式挡土墙主动土压力计算方法

基于土的塑性极限分析理论,考虑滑裂面上填土黏聚力及填土与二级新型悬臂式挡土墙墙背接触面上的黏着力,研究了挡土墙土压力受力分析模式,取墙后滑动土体的水平薄层单元进行受力分析,建立极限状态下悬臂式挡土墙主动土压力的一阶微分方程,给出了土压力强度、土压力合力、土压力作用点的理论计算公式。研究结果表明,二级新型悬臂式挡墙上墙应力分布呈抛物线形状;下墙的应力分布类似于梯形分布,最大值出现在挡墙的底部,最小值出现在挡墙的中部。通过有限元数值分析法研究其受力变形特点,数值分析表明：二级挡土墙卸荷作用比较明显,且土自重在二级挡墙中得到了充分的利用;挡土墙主动土压力分布与模拟结果基本一致。     

高浓度尾矿浆体倾斜管道流动淤积临界速度研究

为了确保倾斜尾矿管道输送安全可靠运行,采用紊流扩散理论,在倾斜管道建立了扩散方程,提出了伴有滑动床的倾斜管道上层的颗粒垂线浓度分布模型。同时结合颗粒和清水质量守恒以及悬浮层浆体流动平衡条件,给出了滑动床厚度和垂线浓度分布的计算方法。在此基础上,通过分析滑动床受力平衡关系,给出了伴有滑动床流动的倾斜管道尾矿浆体淤积临界速度的迭代求解方法。通过水平及倾管道输沙试验,发现淤积临界流速与平均粒径和输送浓度负相关,实测淤积临界流速值与作者模型的计算值最大偏差不过超12%。     

辛克布姆铜矿带浅藏矿体宽矿房房柱采矿法

辛克布姆铜矿带地质条件复杂,且尚存争议,该矿化带中各矿山的地质条件基本类似。矿带走向大致为N10°W、倾向NE、倾角30°。通常情况下,隔2米一个弱面,但在局部分布区其密度和强度增加。弱面产状无规律。可采矿体的厚度一般为2～6m,但某些部分可达30米,矿体倾角为25°～40°,局部为急倾斜。 70年代莫萨博尼铜矿公司为提高缓倾斜(25°～40°)薄矿脉(1.5～5m)开采生产率和回收率,引进了水力充填的房柱采矿法。目前,这种采矿方法在该矿化带所有各地下矿     

急倾斜层状矿床下盘边坡稳定性分析的计算机程序

<正>引言 如图1所示,在倾斜的沉积岩层中,边 坡可能沿沉积面和不连续面或软弱夹层滑动 而破坏。这种破坏模式可以称为“双线性” 破坏,因为破坏面是两个线性或近似线性的 平面。 这种类型的破坏称为加拿大阿尔白塔著 名的弗朗克滑坡(由Cruder and Krahn 在1973年提出)。在这次滑坡中大约90Mt (8.97×10~5MN)的岩石从泰特山滑下, 埋没了弗朗克镇。由于露天矿深度的增加以 及公路通道穿过倾斜岩层,这种破坏模式也     

中国大倾角煤层综采设备与技术

1现状和发展一般定义缓倾斜煤层倾角≤25°，中倾斜煤层在25～45°，急倾斜煤层＞45°。大倾角煤层是指倾角在35～55°的煤层。中国大倾角煤层综采技术的发展经历了三个阶段。70年代末至80年代中，从德国、英国、波兰、苏联引进的一些大倾角煤层综采设备在鹤壁、开滦、沈阳、南桐、攀枝花等矿务局使用，国产缓倾斜煤层综采设备在沈阳、鹤岗等矿务局用于开采≤35°的煤层．1985年煤科总院上海分院、煤科总院北京开采所和张家口煤机厂开始研制中国第一代大倾角煤层综采成套设备（图1），1988年末通过试验室试验．1900年在北京14届国际采矿博览…     

液压安全绞车的工作原理结构及应用

<正> 一、前言我国近年来由于研制了各种类型的采煤机和引进了一大批综采设备,采煤机械化水平已有很大的提高。但是,大部分的采煤机或成套综采设备均是在缓倾斜煤层,并且主要是在12°以下的缓倾斜煤层中使用。从近几年全国统配煤矿按倾角分的回采工作面生产     

陡工作帮设计

从78年以来,随着引进西方国家的采矿技术,在国内开展了有关陡工作帮(以下简称陡帮)的设计和研究,对促进我国冶金露天矿山的生产和设计工作起着积极的作用。陡帮是相对缓工作帮(以下简称缓帮)而言的,若以工作边坡角15°为界限划分的话,可以粗略的把大于15°的称为陡帮,小于(或等于)15°的称为缓帮,我国冶金露天矿山过去一直沿用着缓帮作业。目前,对于陡帮的研讨,意见并不很一致,不仅对名称叫法有不同的看法,就是对陡帮的内容,看法也并不一致:一种是从工作帮     

挡土墙主动土压力分布研究

基于极限平衡理论,利用单元分层法分别讨论了墙后无开挖回填和有开挖回填不同工况条件下的挡土墙土压力分布形式,推导出不同工况条件下的主动土压力强度及主动土压力系数理论公式.结果表明,墙后无开挖回填工况条件下墙背主动土压力沿墙高成线性分布;墙后有开挖回填工况条件下墙背土压力沿墙高成非线性分布.     

伪走向工作线布置在奇台总场露天煤矿设计中的应用

根据煤岩埋藏条件,在缓倾斜煤层开采设计中,沿煤层伪走向布置工作线,沿煤层伪倾向推进,使采煤台阶在倾向上的倾角得以降低,其倾角和坡度分别降低到4°和8%以下,达到采、运设备的作业技术条件,实现采煤台阶按倾斜分层开采,提高采、运设备的生产效率,进而便于煤的选采,提高煤炭回采率。     

深部构造复杂区域大倾角煤层开采工艺及技术参数研究

根据赋存倾角的不同,煤层划分为缓倾斜(0°~25°)、倾斜(25°~45°)和急倾斜煤层(45°~90°)。大倾角煤层至今尚无确切的定义,比较公认的是指倾角>30°的煤层。肥城煤田地质构造特别复杂,受数十条大断层影响,形成较多的30°以上的大倾角区域,特别是陶阳矿、白庄矿和查庄矿比较突出。经过多年的理论研究和实践,肥城矿区对大倾角煤层均采用了高档普采工艺和走向后退式采煤方法,安全地进行了开采,取得了较好效果。大倾角煤层开采需要解决的问题:(1)工作面开采过程中,顶板的冒落矸石沿工作面下滑,使采空区沿倾斜方向形成不均匀充填带(工作面下部…     

开采缓倾斜和倾斜薄矿体的自行式设备

在缓倾斜薄矿体开采中工作面工人的劳动强度由于手持式或中深孔凿岩机、电耙等设备的应用而显得很大。一些国家的经验表明，在开采水平和缓倾斜（5°～8°）矿床时，采用自行式设备最有效。这时工作面工人的劳动生产率为前述设备的2～3倍以上。但是，在开采倾角超过8°和厚度小于3m的矿体时，则采用自行式设备时需要从根本上改变开采工艺各要素。乌姆博泽罗矿开采的Ⅲ-14矿体，厚度为1．6～3．5m（平均为2．6m），倾角为4°～40°（平均为17°）。岩石试件的抗压强度平均为284MPa、抗拉强度为10．6MPa、弹性模量为5．0×104MPa、泊松系数…     

输送机双中心链刮板锻模的电解加工

<正> 一输送机双中心链刮板系该产品的重要零件,锻件重18.5公斤,长700毫米,形状比较复杂。由于零件前端面向前倾斜3°,给模具设计和制造带来很大困难。模块外形尺寸为1000×650×500,重1700公斤。由于锻件形状复杂,分模面不是一个平面,而是由三个平面,两个斜面,还有八个凸台组成,同时分模线对锻件倾斜5°,因而使模膛尺寸     

地下采空诱发含软弱夹层顺层岩质斜坡变形破裂的相似模拟

以重庆武隆鸡尾山顺层岩质滑坡为例,依据相似原理,利用重庆大学变滑面顺层斜坡相似模拟试验装置,进行地下顺坡开采、逆坡开采、留设上下边界矿柱形成不同采空区影响下顺层岩质斜坡变形破裂响应相似模拟试验。试验结果表明:1顺层岩质斜坡在滑动面下沉量变化最大位置,坡体变形破坏剧烈,裂隙发育明显。2同样地质环境和采矿条件下,逆坡开采后形成的采空区对斜坡变形破裂影响最严重,更易诱发坡体破坏失稳,其次是顺坡开采,留设上下边界矿柱开采相对影响斜坡变形破裂较小。斜坡下逆坡开采采空区范围较小,越易造成坡脚岩体发生断裂破坏崩滑。3不同的岩层性质及距滑动面法向距离,其形变移动响应特征不同,但坡体均出现沿滑动面向临空面的滑移。4地下采空区影响下含软弱夹层缓倾斜顺层斜坡的变形机制为弯曲-断裂、挤压-滑移-拉裂。     

倾斜溜井内的矿岩运动特征及其影响因素研究

溜井是矿岩运输的重要工程,因卸矿冲击造成的井壁损伤是制约溜井使用年限的主要问题。为分析倾斜溜井内矿岩的运动过程,通过PFC2D数值模拟试验﹐结合物理相似试验验证,模拟倾斜溜井卸矿过程,分析倾斜溜井内矿岩运动形式及速度变化特征,研究溜井倾斜角度对矿岩运动规律及撞击井壁位置的影响,讨论垂直溜井与倾斜溜井中矿岩运动方式的差异性。研究发现,(1)当溜井倾斜角度为60°时,两次撞击位置高度分别距离卸矿口1.36 m、 3.30 m,撞击速度分别为9.53 m/s、5.47 m/s,矿岩到达溜井底板时速度达到峰值16.17 m/ s;矿岩运动过程可简化为5个阶段﹐在分支溜槽内做匀加速的滑动或滚动﹐脱离溜槽以一定初速度作斜抛运动,与井壁发生两次撞击﹐沿着井壁做匀加速的滑动或滚动运动,最后到达溜井底板。(2)溜井倾斜角度对矿岩运动过程的影响非常显著﹐随着溜井倾斜角度的增加,矿岩两次撞击井壁位置距离卸矿口高度呈增加趋势;倾斜角度超过60°后﹐第2次撞击位置距离卸矿口高度和撞击速度急剧增大。(3)与垂直溜井相比,倾斜溜井中矿岩运动过程受井壁边界限制作用更显著﹐落体运动时长较短,矿岩与井壁存在较长距离的相对接触、滑动过程,对井壁造成摩擦损伤。     

采用非线性Mohr-Coulomb破坏准则计算孔隙水影响下的主动土压力

为分析非线性Mohr-Coulomb破坏准则下孔隙水压力对挡土墙主动土压力的影响,采用极限分析上限定理推导挡土墙主动土压力的解析解,采用MATLAB软件求解主动土压力的数值解,并分析了非线性Mohr-Coulomb破坏准则相关参数以及孔隙水、土体容重、挡土墙高度等对主动土压力和墙后破裂角的影响.研究表明,孔隙水等因素对...     

仰斜式挡土墙T模式下土压力试验

为了研究高速公路扩建路堤仰斜式挡土墙在T模式下受墙后填土不同荷载和差异沉降下土压力变化规律,建立挡土墙在T模式下墙背土压力计算模型,对土压力分布进行了理论计算。采用自行研制的实验模型箱对外加荷载5.249,10.248和15.247 kPa和新老路堤差异沉降0,3,6 mm条件下土压力的分布规律进行了试验研究。结果表明,在差异沉降条件下,墙背土压力沿墙高均呈先增大后减小的非线性分布,且随着挡土墙水平位移量的增加,土压力呈降低趋势,随着差异沉降量的增大,土压力呈增大趋势;不同荷载下,随着顶部施加荷载的增加,土压力呈增大趋势,随着挡土墙水平位移量的增加,土压力呈降低趋势;通过拟合发现,不同差异沉降和不同荷载与合力的变化呈二次函数关系,拟合函数公式分别为y=-0.012 8x~2-0.041 7x+23.99和y=-0.003 92x~2+0.189x+0.173。结果为仰斜式挡土墙施工提供了理论依据。