热强钛合金研制现状

据外刊报道,新型钛基合金的研制在50年代获得发展,特别是为适应航天技术的需要,此材料开发更为迅速。为了提高高温下钛合金的强度,研制出具有α-β相混合组织的钛合金。得到这种合金在成分中加入稳定β元素 Mo、V、Cr等。用Al、Sn、Zr元素合金化α相时,同时     

新型耐蚀钛合金

日本专家研究出一种在空气中就能使钛、钼等耐热金属与陶瓷材料结合的新工艺。该工艺是使用一种含锡的铝合金中间焊料，在一定的压力下使焊料中的锡从铝合金中被挤出到耐热金属的表面而实现结合的。     

耐蚀钛合金的发展

评述了耐蚀钛合金的设计理论分析与设计试验分析；分析了近期开发的耐蚀钛合金并讨论了耐蚀钛合金的应用。     

成本低的耐蚀钛合金

钛钯合金具有良好的耐蚀性,但钯的价格昂贵,因此添加钯的耐蚀钛合金成本很高。南非研究人员制成了一种新型的耐蚀钛合金,它用价格低廉的钌取代钯,成本大大降低,而耐蚀性与钛钯合金差不多。据试验,钛钌合金(Ti-0.2Ru)的耐蚀性与钛钯合金(Ti-0.2Pd)很接近。另外,钛钌合金的拉伸强度为580MPa,超过钛钯合金(为435MPa)。成本低的耐蚀钛合金@李有观     

不会自燃的耐蚀钛合金

钛锆合金在压力浸出硫化物过程中的氧化气氛硫酸环境中具有良好的耐蚀性,但一旦暴露在高温氧气中会产生自燃现象,以致使它的应用受到一定的限制。英国一家公司研制成一种钛铌合金(Ti-45Nb),它具有钛锆合金相同的耐蚀性,但在同样的环境下不会产生自燃现象。这是因为,许多能在钛中固溶大的金属元素中,铌具有最低的氧化热系数,能最有效地减少合金的自燃。(李有观)不会自燃的耐蚀钛合金@李有观     

一种新型耐蚀钛合金

成分 (质量百分数 )为 :Ni=0 . 3～ 3,Cr=0 . 3～ 3,Mo=0 . 3～ 3,Cu=0 . 3～ 3及余量的 Ti,合金可用熔铸压力加工方法或粉末冶金方法制造。由于采用少量多元合金化的方法 ,大大提高了合金的机械强度和在各种介质中的耐蚀性、扩大了适用介质范围。合金加工性能良好 ,不含稀贵金属 ,制造成本低 ,具有市场竞争力和推广使用价值一种新型耐蚀钛合金     

一种新型耐蚀钛合金

本发明的成分 (按 %重量计 )为 :Ni=0 .3- 3,Cr=0 .3- 3,Mo =0 .3- 3,Cu =0 .3- 3及平衡量的Ti、且合金可用熔铸压力加工方法或粉要冶金方法制造。本发明由于采用少量多元合金化的方法 ,在合金中加入适量的Ni、Cr、Mo、Cu元素 ,大大提高了合金的机械强度和在各种介质中的耐蚀性、扩大了适用介质范围 ,此外合金加工性能良好 ,不含稀贵金属 ,制造成本低 ,具有市场竞争力和推广使用价值一种新型耐蚀钛合金@李棣泉$广州有色金属研究院 @梁振锋$广州有色金属研究院 @昌春华$广州有色金属研究院…     

稀土在热强α钛合金中的作用

据原苏联《金相学与金属热处理》杂志最近指出,无论是在独联体国家和世界上其它一些国家,都把很大的注意力放在研究稀土对钛合金组织和性能的影响上;事实表明,稀土对钛合金的高温性能能够产生良好的作用:因为细化了晶粒、提高了(α β)→β转变温度乃至户结晶温度、增大了热强性和改善了氧化薄膜保护性能,所以提高     

热强钛合金BT25组织与性能

介绍了前苏联航空发动机用热强钛合金（或高温钛合金）BT25的发展概况，并对BT25合金的成分特点、热处理强化优点等做了进一步阐述，给出了退火状态下的物理性能，在说明热强钛合金微观组织与力学性能关系的基础上给出了BT25合金的各种力学性能。     

钛合金及其油井管耐蚀性能研究进展

综述了油井管现状、钛合金组织与力学性能,重点探讨了钛合金作为油井管的耐蚀性能、影响因素与耐蚀机理,并对第一性原理计算在钛合金管材成分设计与界面腐蚀特征中的应用进行了概述。研究发现,钛合金管材具有较强的抗硫化物应力开裂(SSC)性能,在高温高压(HTHP)油气田的工况条件下具有极低的腐蚀速率,对孔蚀、缝隙腐蚀、接触腐蚀以及氢脆等也具有高的抵抗力; Ti-6Al-4V(TC4)合金表面的钝化膜在含H_2S腐蚀环境中更易遭到破坏,其稳定性会因温度变化与其他元素介入而发生变化,抗腐蚀性能也会随之发生改变。     

TA15钛合金热压缩变形位错演化分析

采用Gleeble—3500热模拟压缩试验机对TA15钛合金进行等温恒应变速率压缩实验,并应用材料分析测试技术(XRD与TEM)和相关定量计算理论(XRD线形傅氏分析法)分析其热压缩变形过程中的位错演化。结果表明,TA15钛合金热压缩变形过程中位错类型主要为柱面(1010)、基面(0002)、锥面(1011)和(110)β面位错,位错密度均在1013~1014 cm-2范围内。当变形温度为950℃且变形量为40%时,随着应变速率的提高,柱面(1010)和(110)β面位错密度几乎不变;当变形量升至60%时,随应变速率的提高,各晶面的位错密度均显著降低。当应变速率为1s-1时,随变形量的增加,平均晶格应变和位错密度均减小;当变形量为60%时,晶格应变降到0.116%~0.138%,位错密度减小到(1.1~1.7)×1014 cm-2。在(α+β)两相区出现了由位错形成的"微观变形带"及位错胞结构;在β单相区板条状马氏体α'相内部位错密度较低,形成位错塞积群,且在位错塞积群和马氏体α'相之间形成高度的应力集中。     

钛合金的腐蚀机理及耐蚀钛合金的发展现状

钛及钛合金作为耐蚀结构材料在腐蚀工程中的应用已越来越广泛。综述了钛合金在不同腐蚀介质中的几种腐蚀行为及其腐蚀机理,概述了不同合金化元素的添加对钛合金耐蚀性能的影响及其作用机理,最后介绍了耐蚀钛合金的发展现状,以及今后耐蚀钛合金研究的发展方向。     

TA15钛合金β热变形行为及显微组织

基于二元相图计算法和差示扫描量热法(DSC)精确测定了TA15钛合金的相变点。采用热模拟压缩实验、光学显微镜(OM)及电子背散射衍射技术(EBSD)和定量分析法研究了TA15钛合金的β热变形行为,分析了变形温度、应变速率和变形量对其流变应力和显微组织的影响规律。结果表明:TA15钛合金在β热变形时,流变应力曲线呈现两种软化态势:高应变速率条件下,流变应力曲线呈现动态再结晶型,而低应变速率条件下流变应力曲线呈现动态回复型;低应变速率下获得极细的片状马氏体微结构,而高应变速率下为粗大的板状马氏体微结构,且大角度晶界比例较低;应变速率对显微组织特征参数(β晶粒大小及不均匀性、β转变组织片层厚度以及长宽比)的影响较为显著。研究结果可为优化TA15钛合金β热变形工艺参数,获得良好的组织形态提供理论依据。     

15MoVAl耐蚀钢试验总结

前言在毛主席革命路线指引下,近几年来,我国石油工业与化肥工业得到迅速发展。石油与化肥工业各类设备,均受到各种不同类型介质的腐蚀,由于腐蚀严重,许多设备使用寿命很短,每年耗损大量钢材,增加工人维修劳动强度,又严重影响生产。例如:因腐     

TA15钛合金在热压缩过程中的织构演化研究

采用Gleeble—3500型热模拟机及EBSD等分析方法,研究TA15钛合金在热压缩变形过程中的织构演化。结果表明,在热压缩塑性变形过程中,随着应变速率的增加,合金中初生α相的晶粒形态和取向均发生了明显的变化,晶粒垂直于压缩方向由等轴状被拉长为长条状,晶粒内部首先出现取向渐变区,继而滑移变形到一定程度后发生塑性变形。同时,随着应变速率的增加,α相的织构强度呈减弱趋势,且织构组分由112-{0}〈112-0〉不断转变为较为稳定的{0001}〈112-6〉。