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纳米封孔7Cr13电弧喷涂涂层的组织与耐腐蚀性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用电弧喷涂工艺在基体Q235钢上喷涂了厚度约为150μm的7Cr13涂层,并采用3种封孔工艺对涂层进行封孔处理,封孔剂采用添加不同含量的纳米Al2O3异丙醇溶液的有机硅透明树脂.用乙酸盐雾腐蚀、全浸泡腐蚀以及电化学腐蚀检测了7Cr13涂层与对比材料镀铬层的耐腐蚀性能.结合扫描电镜、光学显微镜对腐蚀前后试样的表面形貌进行了观察和对比.结果表明,涂层呈层状结构,涂层封孔后孔隙率明显降低,涂层结合强度为47 MPa,远高于镀铬层,封孔涂层的耐腐蚀性明显优于未封孔涂层,纳米封孔7Cr13涂层的耐腐蚀性能优于镀铬层. 相似文献
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目的研究X70管线钢的防腐工艺,以延长其使用寿命。方法采用等离子喷涂方法在X70管线钢基体表面制备铝涂层,通过扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对涂层表面、界面质量和微观形貌进行分析。利用盐雾腐蚀试验,对比分析涂层对基体的保护作用机制。结果涂层为富铝层,主要以富铝脆性物相存在,并受环境空气的影响,涂层出现孔洞、裂纹和未熔颗粒等缺陷。涂层表面因铝粉颗粒尺寸差异,颗粒间熔融状态不同,导致表面铝元素呈波浪式分布。涂层界面结合处,铁、铝元素相互渗透,形成Fe-Al冶金结合,增加了涂层结合强度。热处理后,未熔颗粒及部分金属氧化物熔化并填充涂层缺陷,减小了表面粗糙度和孔洞率,提高了涂层质量。盐雾腐蚀16h后,未喷涂涂层试样表面出现了严重的点蚀现象,影响了管线钢的使用寿命。喷涂铝涂层试样在盐雾腐蚀试验120h后,表面出现了轻微腐蚀现象。结论涂层表面形成了致密氧化膜,避免了腐蚀介质和基体直接接触,提高了X70管线钢的耐腐蚀性。 相似文献
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超音速电弧喷涂铝涂层的耐蚀特性 总被引:2,自引:0,他引:2
采用光学显微镜、电子扫描显微镜研究了超音速电弧喷涂铝涂层的显微组织结构的及喷涂粒了状态;采用拉伸试验和硬度计测试了涂层结合强度、三度,采用中性盐雾试验对铝涂 耐腐蚀性进行实验,结果表明超音束电弧喷涂铝涂层孔隙率低、组织致密,结合强度和硬芳较高、耐腐蚀性能优越,铝、Ac铝俣金涂层的耐腐蚀性能几乎相同。 相似文献
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等离子喷涂Fe基合金涂层的耐蚀性 总被引:1,自引:1,他引:0
Fe基合金(含Cr、Ni、B、Si 等)作为喷涂粉末,采用等离子喷涂法在Q235钢基体上制备了厚度约为200 μm的Fe基合金涂层.用盐雾腐蚀方法检测了Fe基合金涂层和对比材料1Cr18Ni9Ti不锈钢的耐腐蚀性能,用扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、体视显微镜对腐蚀前后试样的表面形貌进行了观察和分析;对Fe基合金涂层与不锈钢试样的盐雾腐蚀质量损失进行了测量.盐雾腐蚀试验结果表明,Fe基合金涂层的耐腐蚀性明显优于1Cr18Ni9Ti不锈钢.前者主要为孔蚀,后者为晶间腐蚀和孔蚀.经封孔的Fe基合金涂层较未封孔的Fe基合金涂层的耐腐蚀性能显著提高. 相似文献
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分别采用表面腐蚀和表面喷砂对AZ91D进行表面处理,然后进行电弧喷涂工业纯铝,对比考察两种表面处理方法对涂层与基体的结合力和涂层的耐蚀性的影响.SEM分析表明,采用表面腐蚀方法处理的试样,其喷涂层锚固作用明显比表面喷砂试样强.拉伸和盐雾试验表明,采用表面腐蚀和表面喷砂处理的试样其涂层结合强度和腐蚀速率分别为:2.3750MPa、0.571×10-3g/(cm2·h)和1.7675MPa、1.057×10-3g/(cm2·h),表明在电弧喷涂工艺中,采用表面腐蚀处理方法明显优于表面喷砂. 相似文献
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镁合金等离子喷涂Al/Al_2O_3涂层的耐腐蚀性能 总被引:1,自引:1,他引:1
采用等离子喷涂技术在AZ31镁合金表面制备Al/Al_2O_3复合涂层,测试了镁合金及表面喷涂有Al/Al_2O_3复合涂层的镁合金试样的极化曲线,研究了没有涂层、经封孔处理和未经封孔处理的喷涂有复合涂层的镁合金三种试样在浸泡腐蚀和5%NaCl盐雾腐蚀情况下的耐腐蚀性能及其腐蚀行为.结果表明,经封孔处理的Al/Al_2O_3复合涂层镁合金试样在上述腐蚀条件下的耐腐蚀性均优于镁合金和涂层未封孔处理的试样,在浸泡试验中未封孔处理的涂层试样比镁合金腐蚀更加严重,在盐雾试验中却优于镁合金. 相似文献
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为解决镍铝青铜质螺旋桨修复再制造难题,使用激光重熔加冷喷涂复合工艺在镍铝青铜9442合金上制备了Cu402F涂层。使用OM、SEM观察了涂层截面与表面的微观形貌;采用盐雾腐蚀箱、电化学工作站重点研究了涂层的耐盐雾腐蚀性能和电化学行为。试验结果表明:冷喷涂态涂层厚度约为300μm,涂层致密度良好,表面较为粗糙,经过激光重熔后涂层表面变得较为平整,涂层内部分为重熔区、多孔过渡区以及冷喷涂遗传区;经1 000h中性盐雾腐蚀试验后,冷喷涂态涂层腐蚀产物呈现菜花状,表面存在着大量裂纹,激光重熔态腐蚀产物呈圆形颗粒状,表面出现点蚀坑,激光重熔后涂层失重量减少了43.86%,耐盐雾腐蚀性能增强;涂层在浸泡不同时间后动电位极化曲线可知,冷喷涂态涂层在浸泡5天后涂层上就逐渐形成钝化膜,并且随着浸泡时间的增加,涂层上的钝化膜更加稳定,激光重熔态涂层浸泡36天后表面可以形成十分稳定并且具有一定厚度的钝化膜,耐海水腐蚀性能大幅提高。 相似文献
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等离子喷涂WC/Co涂层耐中性盐雾腐蚀性能 总被引:2,自引:0,他引:2
采用等离子喷涂法在普通铸铁基体上制备了WC/Co涂层,通过扫描电镜(SEM),能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)等手段对WC/Co涂层微观组织与结构进行了观察和表征。对WC/Co涂层进行中性盐雾腐蚀实验,分析了表面组织形貌以及腐蚀产物成份,研究了WC/Co涂层的盐雾腐蚀类型,并对其抗盐雾腐蚀机理进行了探讨。结果表明,等离子喷涂制备的WC/Co涂层物相主要以W2C和C相为主,盐雾腐蚀后其主要成份没有发生变化;铸铁表面腐蚀严重,其腐蚀类型以全面腐蚀和应力腐蚀破裂为主;WC/Co涂层表面腐蚀比较轻微,其腐蚀类型以选择性腐蚀为主,应力腐蚀破裂为辅;WC/Co涂层抗腐蚀性能远优于铸铁基体,有效地提高了喷涂后铸铁基体的抗盐雾腐蚀性能。 相似文献
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分别在刷涂于铁基体、Al电弧喷涂层和Zn-Al-Mg-RE电弧喷涂层表面的有机涂层中制备了大小不同的人工缺陷,观察了各体系进行电化学交流阻抗(EIS)测试后有机涂层的失效形貌及缺陷处腐蚀产物的微观结构,并分析了各体系的失效机制.结果表明,对于在铁基体和Al电弧喷涂层表面刷涂有机涂层体系,缺陷尺寸越小,有机涂层失效越严重,主要是因为缺陷大小影响腐蚀产物向腐蚀介质中的扩散造成的;对于在Zn-Al-Mg-RE电弧喷涂层表面刷涂有机涂层的体系,缺陷尺寸大小对有机涂层失效形貌的影响不大,主要是因为在人工孔隙中生成了微观结构致密的腐蚀产物造成的. 相似文献
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《焊接技术》2017,(3)
采用无间隙坡口对表面电弧喷涂铝的P355-NL1耐候钢板进行了CO_2气体保护焊。对焊接试样进行拉伸强度测试和盐雾腐蚀性能试验,并与无涂层焊缝试验结果进行对比,采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)、能量色散谱仪(EDS)对热喷涂铝涂层耐候钢板焊接接头的显微组织和成分进行分析。结果表明:焊缝中针状及块状的先共析铁素体沿柱状晶界分布;针状铁素体向晶内生长,并在铁素体基底上有粒状贝氏体存在;熔合区很窄,在过热区白色的为粗大的铁素体,黑色的为珠光体;焊缝中w(Al)为0.16%,铝元素具有较强的晶粒细化作用;铝元素向焊缝内部经历3个成分起伏,表面及内部较高的铝含量使焊接接头具有较好的耐腐蚀性能;无间隙焊缝的背面盐雾试验后颜色无明显变化,两试板焊缝背部表面无氯元素存在,铝涂层结合致密,表面有大量的铝存在,表明盐雾试验后涂层仍具有一定的抗腐蚀性能。 相似文献