回火工艺对低合金高速钢二次硬化的影响

研究了HJ低合金高速钢在各种回火规范下的力学性能和组织.结果表明:HJ高速钢随回火温度的升高,残余奥氏体量逐渐减少,硬度先上升,540℃时达二次硬化峰值;随回火温度的进一步升高,硬度下降,这是二次碳化物的聚集长大导致的.540℃×4h回火4次残余奥氏体进一步减少,硬度也呈上升趋势.     

高速钢中马氏体二次硬化的TEM研究

研究了含4％Co的M42基体钢在250—700℃回火区间的析出相低温回火有M_3C(M以Fe为主)碳化物析出,400℃以上回火,数量逐渐减少.500—560℃观察到一个衍射芒线的演化过程.在580℃回火时观察到面心立方M_2C(M以Mo为主),700℃时面心立方M_2C全部转变成六方M_2C,还有VC和Cr_(23)C_6。衍射芒线是由于合金元素Mo,W与碳元素在{100}_(α′)面上的偏聚造成的,是由复合偏聚区向过渡相(面心立方M_2C)的演变.这一演变使M42基体钢回火出现二次硬化现象。     

W4Mo3Cr4VSiN低合金高速钢中马氏体二次硬化的研究

通过透射电子显微镜分析研究了W4Mo3Cr4VSiN(F205）低合金高速钢在1160℃淬火，250－700℃不同温度下回火时马氏体二次硬化的原因、碳化物析出机理。结果表明：在回火温度为350℃时，F205钢从基体中析出大量的Fe3C;520℃时Fe3C消失、重溶；540℃时有类似于Al-Cu合金中的GP区的W、Mo等合金元素与碳原子组成的复合偏聚区存在；560℃时，有面心立方的Mo2C和Cr7C3从基体中弥散析出，与此同时W、Mo等合金元素与碳原子组成的复合偏聚区逐渐减少，使得F205钢二次硬化效应达到了最大值；在700℃左右，Mo2C晶格发生变化（Mo2C(fcc)→Mo2C(hcp））。     

高速钢机用锯条两次回火工艺

根据回火参数公式并通过实验制定了Ｗ９Ｍｏ３Ｃｒ４Ｖ高速钢机用锯条高温两次回火和高，低温两次回火工艺。分析了不同回火工艺对该高速钢组织性能和锯条切削寿命的影响。指出提高回火温度使残余奥氏体转变成的马氏体的碳含量降低，从而使钢的韧性提高，锯条寿命提高。结果表明高温两次回火节能显著，操作简单，值得推广应用。     

回火处理对铸造高速钢轧辊耐磨性的影响

通过销盘磨损试验,研究了在两体磨损条件下,两种高速钢轧辊材料在不同回火条件下的抗磨损性能.结果表明,淬火温度较低时,高速钢无回火二次硬化现象;而淬火温度较高时,淬火组织中残留奥氏体增多,回火冷却时转变为马氏体,使钢获得硬化.普通高速钢经1050 ℃淬火+530～560 ℃回火后,耐磨性好,用钛和稀土镁合金处理的高速钢经1040℃淬火+520～540 ℃回火后,耐磨性好.相同磨损条件下,钛和稀土镁合金处理高速钢的磨损量一般低于普通高速钢.     

高铬冷作模具钢渗碳层的二次硬化特征

以Ｃｒ１２ＭｏＶ为代表的冷作模具钢，经过高温渗碳，油淬和高温回火，其渗层的二次硬化特征与经常规高淬高回处理的相比有一定的差异，主要表现为二次硬化峰值的位置及数值、残留奥氏体量以及高温回火时析出相的种类等。此外，本文不屯经高温渗碳，等温淬火处理的试样的力学性能。     

SECONDARY HARDENING OF BAINITE IN HIGH SPEED STEEL

The mechanical properties and structure of bainite and martensite after tempering m 6-5-4-2high speed steel have been investigated.It was found that the secondary hardening effect andresistance to heat softening as well as impact toughness are higher in the bainite than in themartensite.TEM observations show that the(Fe,M)_3C precipitated in the martensite aftertempering at temperature near the peak of hardness-tempering temperature curve.However,no(Fe,M)_3C but the dispersive MC and M_2C precipitated in the ferrite and austenite ofbainite after tempering at the same temperature.This indicates that the diffusion of alloy ele-ments forming carbide might exist during the process of bainite growing.     

SOLUTION TREATMENT EFFECTS IN COBALT-NICKEL SECONDARY HARDENING STEEL

ＳＯＬＵＴＩＯＮＴＲＥＡＴＭＥＮＴＥＦＦＥＣＴＳＩＮＣＯＢＡＬＴ－ＮＩＣＫＥＬＳＥＣＯＮＤＡＲＹＨＡＲＤＥＮＩＮＧＳＴＥＥＬＰ．Ｚｈｏｎｇ；Ｂ．ＬｉｎｇａｎｄＢ．Ｚ．Ｇｕ（ＢｅｉｊｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＭａｔｅｒｉａｌｓ...     

EXPLOSIVE HARDENING OF HIGH Mn STEEL

The explosive hardening of high Mn Steel was simulated by using light gas gun under selected ranges of impact load from 10 to 20 GPa and pulse duration from 0.04 to 1.6μs.The experi- mental results showed that a lot of twins formed in the shocked high Mn steel may be the prin- cipal cause of explosive hardening.     

高锰钢爆炸硬化的微观机制SCIEI

选择压力峰值10—20GPa、脉冲宽度0.04—1.6μs等一系列脉冲载荷,利用轻气炮等模拟爆炸硬化过程,探索高锰钢爆炸硬化的微观机制,根据实验结果判断,激波作用后高锰钢中产生的大量孪晶是引起高锰钢爆炸硬化的主要原因。     

Ni10Co14钢的二次硬化过程的TEM观察

用电镜薄膜技术研究了Ｎｉ１０Ｃｏ１４钢的淬火和回火的组织结构，着重研究了强度－回火温度曲线峰值附近的结构，研究表明，Ｍ２Ｃ的形核机制是复杂的，综可以在基体位错、马氏体板条边界析出，也可由Ｍ３Ｃ的原位转变于铁素体／渗碳界面形核析出；合金在４４０℃附近回火５ｈ显示出二次硬化峰，具有稳定的高度密度位错的马氏体与自基体共格析出的Ｍ２Ｃ粒子共同作用是二次硬化的主要组织因素。     

Cr8Mo2SiV钢二次硬化机理的研究

采用硬度计SEM,EDS,TEM和XRD研究了经深冷处理和未经深冷处理Cr8Mo2SiV钢的回火硬度、残余奥氏体含量和碳化物析出行为.结果表明,Cr8Mo2SiV钢经1030℃淬火后,二次硬化峰值硬度出现在回火温度为520℃.深冷处理能够显著减少残余奥氏体含量,进而提高二次硬化峰温度之前的回火硬度,并使二次硬化峰向低温区移动20℃.在520℃回火处理,Cr8Mo2SiV钢的回火硬度随保温时间的延长而线性降低.Cr8Mo2SiV钢的二次硬化是残余奥氏体的转变和Mo_2C的析出前期共同作用的结果,残余奥氏体的作用更大.Mo_2C的析出前期合金元素Mo和C形成[Mo-C]偏聚团的G.P.区,随回火时间延长,Mo_2C析出并长大,均匀弥散分布于基体中.     

离心铸造轧辊用高速钢的热处理

采用差式扫描量热法(DSC)及热膨胀法测定了离心铸造轧辊用高速钢的相变点,根据高速钢的临界转变温度,进行了退火、淬火和回火实验.着重研究了热处理过程中碳化物演变对轧辊用高速钢性能的影响.结果表明:退火温度需高于630℃,才能使铸态高速钢得到软化,硬度降低,便于切削加工.热处理前后,MC型一次共晶碳化物的成分、形态和数量基本没有变化;随着淬火温度的升高,处于亚稳状态的M2C型共晶碳化物的分解数量越来越多.高速钢最终硬度受回火温度影响较大,研究了回火温度与二次硬化之间的关系,确定了二次硬化峰值温度,研究了二次碳化物的溶解与析出对高速钢基体组织与力学性能的影响规律.     

微量Mg在M2高速钢中的作用

研究了Ｍｇ对Ｍ２高速钢凝固组织和共晶碳化物高温球化的影响，试验表明：加入适量的Ｍｇ可以使Ｍ２高速钢通常的片状Ｍ２Ｃ型共晶碳化物转变成鱼骨状的Ｍ６Ｃ和块状的ＭＣ型碳化物，Ｍｇ还阻碍鱼骨状共晶碳化物的高温球化。     

TRANSFORMATION OF UPPER BAINITE IN 55SiMnMo STEEL DURING TEMPERING

The transformation of upper bainite of normalized 55SiMnMo steel during tempering hasbeen studied by optical microscopy,X-ray diffraction,transmission electron microscopy anddifferential scanning calorimetry.Ferrite plate surface is parallel to ferrite{110}and is thecoherent interface for α and γ,the crystallographic relationship is(111)_γ,∥(011)_α.The smallplate surface of Fe_3C precipitated during tempering is parallel to(100).The strengtheningmechanism for carbon-rich austenite in normalized condition is primarily uniform solid so-lution hardening,however,in the tempered state,it is strengthened chiefly by non-uniformone.