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通过宏观检查、金相检验、显微硬度测试和扫描电镜观察分析等试验手段对某电厂超超临界锅炉末级过热器T92管爆裂原因进行分析。分析结果表明:爆裂是由于管子内壁存在制造过程中形成的、深度超过管子壁厚一半的裂纹性缺陷,使管子有效壁厚减小,并在缺陷底部和端部形成应力集中,在机组运行过程裂纹逐渐扩展,导致管子开裂失效。 相似文献
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对300 MW亚临界锅炉启动初期发生的末级过热器爆管事件进行分析,排除长期超温过热和水塞过热的可能性后,得出氧化皮脱落堵塞过热是爆管的主要原因,并给出防范的建议. 相似文献
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超临界600MW机组锅炉末级过热器爆管原因分析及预防措施 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了金湾发电公司锅炉末级过热器因氧化皮脱落堵塞管子而引起的爆管情况。从锅炉设备检修、运行等方面,提出了控制过热器氧化皮形成和剥落的措施,如换管、控制蒸汽温度、减少燃烧热偏差、加强吹灰、控制升温速率、控制降温速率、控制冷、热态冲洗水水质等。 相似文献
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将一台1 021 t/h锅炉末级过热器材质存在问题的管段更换后,在启动试运行期间(即未报竣工)发生爆管,为了分析爆漏失效原因,对系统相关部位进行全面检查诊断,结合爆管特征分析认为:管子失效原因主要是施工工艺不良、管内杂物堵塞以致短期超温爆漏,特提出了处理和防范建议. 相似文献
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某电厂3台300 MW机组锅炉末级过热器相似位置均多次发生爆管,所爆管屏均靠近末级过热器进口集箱底部,正对二级减温器的来汽.分析认为其主要原因是二级减温器喷水管断裂、锅炉起动及运行中二级减温水投用不当等导致受热面弯头易积聚雾化不良的减温水,造成水塞所致.建议锅炉起动过程中使炉膛均匀受热,起动初期严格控制减温水量,尽量不投或少投二级减温水等,防止受热面管形成水塞. 相似文献
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李迟 《安徽电力科技信息》2009,(5):4-6
某发电厂2×600MW超临界机组锅炉系上海锅炉厂生产的超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉、单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、Ⅱ型露天布置、固态排渣、全钢架悬吊结构,锅炉型号为SG-1913/25.4-M967。1号炉于2007年7月26日正式通过168小时试运行并投入商业运营。 相似文献
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分析了125 MW机组SG-400-50411型锅炉过热器集箱支座和管座开裂以及集箱整体上移的原因,认为其主要因导汽管二次应力超标、导汽管柔性不足、原滑动支架设计结构不合理等所致。对此,提出了改造支架滑动结构,增加导汽管柔性,采用小口径薄壁导汽管等处理措施,其经验可供检修和运行人员借鉴和参考。 相似文献
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针对某电厂4起高温过热器爆管事故,通过宏观分析、化学成分分析、机械性能和金相试验及计算,表明4起爆管均由短期超温引起.对此,采取了优化锅炉放水的压力和温度、加强锅炉过热器水压试验后机组起动的燃烧控制等措施,以避免过热器U形管内水塞引起的短时超温.采取措施后,高温过热器爆管现象得到有效控制. 相似文献
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国华沧东发电有限责任公司3、4号超临界机组的SG2080/25.4-M969锅炉运行过程中,由于末级过热器管壁温度频繁超限,导致2台锅炉的过热汽温达不到设计值。以4号锅炉为研究对象,对末级过热器管壁温度频繁超限的原因进行的试验表明,水平烟道左侧的温度场不均匀是导致锅炉末级过热器左侧管壁金属温度超限的主要原因。通过配风方式的调整,降低了左侧过热蒸汽温度与最高管壁金属温度的差值,提高了左侧过热蒸汽温度的运行值。另外,建议取消炉膛-风箱差压控制方式,在一定负荷区间保持二次风门开度的相对稳定,以获取稳定的烟气温度场和速度场分布。经调整后,3、4号锅炉末级过热器温度可接近或达到设计值运行。 相似文献
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循环流化床锅炉结焦原因分析及预防措施 总被引:3,自引:1,他引:2
分析了循环流化床锅炉结焦的原因,认为其主要因床料局部或整体温度超过灰熔点或烧结温度,以及炉内流化工况不良等所致。对此,提出了改变燃煤焦结特性,严格控制运行参数,尽量缩短压火时间等措施,以避免循环流化床锅炉结焦。 相似文献
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水冷壁产生高温腐蚀的原因分析及其解决措施 总被引:2,自引:0,他引:2
对河津电厂2×350MW机组锅炉水冷壁产生高温腐蚀的原因进行了分析,认为其主要是主燃烧器区二次风和上部AA风分配不合理,造成主燃烧器区二次风不足所致。对此,提出了降低锅炉负荷、改善入炉煤质、加强主燃烧器区域二次风等解决办法。 相似文献