600MW超临界直流锅炉直接投粉一阶段降压法吹管工艺

介绍某电厂首台(1号炉)600MW超临界压力直流锅炉机组运用等离子点火技术直接启磨投粉:介绍一阶段降压吹管工艺、参数选择及锅炉实际吹管过程.采用点火吹管时,锅炉不熄火,启动炉水循环泵运行.对吹管过程、锅炉运行、吹管过程中产生的问题及应注意的事项进行了统计分析和说明.实践证明,对超临界直流锅炉采用等离子直接启磨投粉降压法吹管,过热器、再热器吹管系数可达1.3以上,效果良好.     

超超临界1000MW 机组无炉水循环泵吹管的蒸汽温度控制策略

分析了超超临界1 000 MW机组锅炉无炉水循环泵(BCP)吹管蒸汽超温的原因,提出了在吹管过程中提高给水温度、降低锅炉燃料量和炉膛出口烟气温度,防止过热蒸汽带水等控制蒸汽温度的措施.实施后,可将蒸汽温度控制在锅炉吹管的要求范围内,实现了超超临界1 000 MW机组锅炉在无BCP条件下的顺利吹管.     

600 MW超临界机组采用稳压和降压相结合的吹管工艺分析

介绍了大唐湘潭发电有限责任公司3号国产DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界直流锅炉,调试吹管采用稳压和降压相结合的吹管方式及吹管方法,分析了吹管中出现的油枪投运问题、启动过程中的温度控制、361阀的运行方式等问题,提出了储水罐水位修正数据、吹管的控制要点及锅炉湿—干态转换(循环转直流)的注意点。实际吹管效果良好,达到了预期的目的,超临界直流锅炉在国内首次采用稳压和降压相结合的吹管方式取得成功。     

超超临界1 000 MW机组锅炉蒸汽吹管

某电厂1000 MW超超临界机组锅炉蒸汽吹管采用降压吹管方式,过程中投入炉水循环泵和制粉系统,并实现了不停炉停泵。对蒸汽吹管方式、参数、过程及相关问题进行了叙述和分析。吹管效果良好,为今后超超临界机组的锅炉吹管提供了借鉴。     

600MW超临界直流锅炉直接投粉一阶段降压法吹管工艺

介绍某电厂首台（1号炉）600MW超临界压力直流锅炉机组运用等离子点火技术直接启磨投粉;介绍一阶段降压吹管工艺、参数选择及锅炉实际吹管过程。采用点火吹管时,锅炉不熄火,启动炉水循环泵运行。对吹管过程、锅炉运行、吹管过程中产生的问题及应注意的事项进行了统计分析和说明。实践证明,对超临界直流锅炉采用等离子直接启磨投粉降压法吹管。过热器、再热器吹管系数可达1.3以上,效果良好     

1000MW机组双切圆锅炉稳降压联合吹管技术

锅炉吹管是新建火电机组调试过程中的一个重要环节,然而目前还缺乏大容量双切圆锅炉吹管工艺的详细描述及分析。本文结合现场调试过程,对1 000 MW机组双切圆锅炉稳压吹管、降压吹管相结合的过热器再热器一段吹管工艺,尤其是每个阶段主要控制参数的 调整及其对介质温度和管壁温度的影响进行了全程描述和深入分析。吹管过程表明:此次1 000 MW机组双切圆锅炉吹管工艺设计合理,各参数控制优良,靶板检验合格,满足吹管标准,可为同类型机组锅炉吹管提供参考。     

1000 MW超超临界直流锅炉稳压和降压结合吹管方式

针对超超临界机组锅炉吹管,分析比较两种吹管方式的优缺点,提出稳压吹管与降压吹管打靶相结合的方式,并介绍了吹管参数的选择、吹管临时系统的要求以及吹管过程中的运行操作过程等方面内容。     

660 MW机组超临界直流锅炉稳压吹管技术

结合660MW机组超临界直流锅炉稳压吹管的工程实践,从参数选择、吹管前机组调试重点、锅炉参数控制和靶板检验等方面进行了分析。由于差压吹管系数与实际值存在较大误差,应对过热器入口的实际吹管系数进行校核,保证实际吹管系数大于1;吹管前给水和凝结水系统应冲洗合格,加装临时补水管道,补水能力应大于900t/h;为防止受热面超温,升温升压过程中给水流量应大于630t/h,调节煤水比控制分离器出口蒸汽过热度在15℃以内。同时采取燃烧器下摆、增大上部二次风量、提高给水温度等辅助措施;检验靶板时差压吹管系数应大于1.4,靶板吹扫时间为5～10min,可保证检验结果真实可靠。     

超临界直流锅炉稳压吹管技术的优化

大唐黄岛发电厂5号机组超临界直流锅炉采用简单疏水大气扩客式起动系统,在采用等离子点火起动过程中不能实现稳压无油耗吹管.通过机组起动过程中的热平衡分析,对稳压吹管技术进行了优化,实现了超临界直流锅炉的零油耗稳压吹管,经济效益明显.     

新的吹管方式在600 MW超临界锅炉上的应用

介绍了国产DG1900/25．4-Ⅱ1型超临界直流锅炉，大唐湘潭发电有限责任公司3号锅炉调试采用稳压和降压相结合的吹管方式，分析了吹管中出现的油枪投运问题、启动过程中温度控制、361阀的运行方式等，提出了储水罐水位修正数据、吹管的控制要点及锅炉湿-干态转换（循环转直流）注意点。实际吹管效果良好，达到了预期的目的。     

循环流化床锅炉燃烧计算探讨

介绍循环流化床锅炉加入石灰石后,对锅炉燃烧计算的影响,以及燃煤消耗量、石灰石消耗量、所需空气量、产生烟气量等数据的详细计算方法。     

670(t/)h循环流化床锅炉炉膛出口烟温调节特性研究

对某HG670/13.7-L.PM19型循环流化床(CFB)锅炉30种运行工况进行测量,并采用最优回归分析法对影响炉膛出口烟温变化的锅炉负荷、燃煤收到基灰分、收到基挥发分、收到基低位发热量、给煤粒径、床压、一次风率、上二次风率、下二次风率、炉膛出口氧量等因素进行分析.结果表明,参数变化对炉膛出口烟温的影响幅度由大到小排列,依次为配风方式、床压、氧量、给煤粒径.床压和给煤粒径的改变需要时间较长,一般情况下不用于调节炉膛出口烟温.为防止炉膛出口烟气超温,在维持其它参数稳定的前提下,最便捷有效的手段是改变配风方式或提高氧量.在不同煤质条件下,有关参数对炉膛出口烟温的影响趋势和影响幅度不同.     

300MW循环流化床锅炉旋风分离器超温控制研究

300MW循环流化床(CFB)锅炉在低负荷(60%负荷及其以下)运行时,经常出现旋风分离器的入口烟温处于超温运行(950～990℃),严重威胁锅炉风烟燃烧系统的安全稳定运行。在CFB锅炉低负荷时通过实际运行试验研究发现,随着一次风量/率的增加,炉膛内物料的流化状态变好,煤与空气的混合更均匀,炉膛内中下部的燃烧加强,能有效降低CFB锅炉旋风分离器入口烟温。     

循环流化床锅炉低温烟气余热回收工艺参数研究

循环流化床(Circulating Fluidized Bed,CFB)锅炉内石灰石脱硫技术的应用为低温烟气余热的深度回收创造了条件。以东方电厂490 t/h CFB锅炉为研究对象,提出了采用两级烟气冷却器深度回收低温烟气余热的工艺,分析了锅炉低温烟气特性,研究了烟气含湿量、酸露点和排烟温度等参数的关联特性。计算表明,低温烟气余热深度回收工艺排烟温度为40℃。研究结果可为CFB锅炉低温烟气余热深度回收工艺优化提供数据支持。     

循环流化床锅炉后燃特性及其影响因素分析

循环流化床锅炉分离器内存在后燃现象,引起的温升将导致尾部受热面吸热量增加,再热器超温。测试结果表明,影响后燃现象的主要因素是给煤的粒度分布、煤挥发分含量及挥发分析出规律,同时与炉膛内总风量、一二次风量的配比有关。     

某热电厂循环流化床锅炉降低排烟温度的技术措施探讨

本文对某公司热电厂循环流化床1#锅炉排烟温度过高进行了分析,并针对该锅炉运行的实际状况提出了相关的解决措施,提出了增设低压省煤(换热)器系统来深度降低排烟温度,回收烟气余热的节能措施,对同类型循环流化床锅炉优化运行和节能具有一定的借鉴意义。     

CFB锅炉SNCR脱硝工艺系统及其常见问题分析

针对CFB锅炉采用选择性非催化还原（SNCR）技术进行脱硝过程中存在未反应的还原剂对空气预热器的腐蚀问题,阐述了CFB锅炉NOx排放的主要影响因素,计算了SNCR脱硝系统使用不同还原剂的经济性,分析了烟气酸露点及逃逸氨生成的NH4HSO4对空气预热器的影响,得到了最佳排烟温度及SNCR脱硝系统还原剂合理用量的选择依据.实践证明,山西某电厂300MW CFB锅炉脱硝改造后,通过控制合适的氨氮比,可使系统脱硝效率提高,氨逃逸量对空气预热器的影响最小.     

神火环保示范电站440t/h循环流化床锅炉控制方案

介绍神火环保示范电站135MW机组分散控制系统，重点介绍国产440t／h超高压循环流化床(CFB)锅炉的控制方案，包括对负荷、床温、床层厚度、风量、冷渣器、石灰石给料等的控制。该控制方案充分考虑了CFB锅炉的运行特点，并针对以往CFB锅炉在测温点布置方面存在的不足，提出了改进措施。     

利用低压省煤器实施300MW CFB锅炉排烟余热利用改造

云南大唐红河公司的循环流化床锅炉是国内第一台采用低压省煤器技术回收烟气余热的300 MW机组。目前国内电煤供应形势紧张,火电机组燃用煤种已偏离设计煤种,导致锅炉排烟温度偏高、辅机出力不足等问题。为降低锅炉排烟热损失,回收排烟余热,云南大唐红河公司的300 MW循环流化床锅炉采用了低压省煤器技术,成功地实现了余热回收,提高了锅炉尾部烟道设备的可靠性。半年的连续运行时间表明,该系统运行稳定,节能效果显著。介绍300 MW等级的循环流化床锅炉采用低压省煤器改造的背景、技术方案及节能效果。     

燃煤发电机组锅炉余热利用系统探讨

中国火力发电企业对煤耗的要求已经到了毫克必争的阶段。为了深度回收锅炉尾部烟气余热进而提升机组效率,对4种典型的燃煤机组锅炉尾部余热利用系统进行介绍。以某660 MW超超临界机组工程为例,采用等效焓降法,对3种余热利用系统的节能效果进行分析,结果表明：冷风加热器+空气预热器烟气旁路系统的节能效果最佳,其节约煤耗约3.7 g/（kW·h）。