0Cr13Ni4Mo及其与0Cr18Ni11Nb异种不锈钢焊接接头应力腐蚀试验

本文研究了0Cr13Ni4Mo和0Cr18Ni11Nb异种不锈钢焊接接头的应力腐蚀、断口和金相组织。得到了应力腐蚀破裂敏感性的数据,为工程设计提供了重要依据。     

1Cr18Ni9Ti钢制管箱焊接接头裂纹分析

通过金相和化学成分分析确定了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢制管箱接管角焊缝接头、管箱短节纵缝接头处出现的裂纹为应力腐蚀裂纺。分析了裂纹产生的原因并提出了防止措施。     

0Cr13Ni4Mo及其与0Cr18Ni11Nb异种不锈钢焊接接头的力学性能

本文研究了0Cr13Ni4Mo及其与0Cr18Ni11Nb钢焊接接头的常规力学性能、断裂韧度和疲劳性能。征明本钢种焊接接头能够满足反应堆驱动机构对材料性能的要求。     

热处理对0Cr18Ni11Ti热轧钢板及焊接接头性能的影响

研究了热处理工艺对0Cr18Ni11Ti热轧钢板高温拉伸性能、晶粒度、抗晶间腐蚀性能的影响。同时研究了热处理对焊接接头冲击性能和焊接试板表面残余应力分布的影响，0Cr18Ni11Ti不锈钢焊后进行980℃真空热处理，可消除焊接残余应力。     

15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接

在设备维修过程中时有遇到15CrMo珠光体耐热钢和0Cr25Ni20奥氏体耐热钢焊接,但由于现场维修条件限制,造成焊接前热、焊后热处理工艺等措施难以开展.为此,选用A302焊条,利用小的熔合比、适当小的焊接工艺参数能满足15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接要求.为设备现场检修提供了借鉴.     

Cr25Ni20耐热钢炉管的焊接

通过对Cr25Ni20耐热钢炉管的模拟焊接，制定出该钢管的手工电弧焊工艺。     

Cr25Ni20钢焊接工艺性分析及评定

通过对Cr25Ni20钢的焊接性分析,结合大量的试验,最终选用合适的焊接方法、焊接材料、检测手段及焊接过程的控制,制定适宜的焊接工艺,确保了产品焊接接头各项性能指标符合GB50236-98焊接工艺评定标准.     

焊接残余应力对20G管道焊接接头组织性能的影响

通过X射线衍射法研究管线用20G焊接残余应力的分布和焊后热处理对焊缝残余应力的影响,择优选取了焊后热处理条件。结果发现,在焊缝区存在较高的焊接残余应力。焊后热处理可以显著降低焊接残余应力,其中以620℃加热温度、1 h保温时间的处理工艺为宜。此外,热处理细化了焊缝区域晶粒,降低了焊缝区域硬度,改善了焊接接头抗H2S腐蚀的能力。     

0Cr25Ni20不锈钢的焊接工艺

2001年,本公司从某化工厂承接了8台反应器的制造任务。其容器外形尺寸为:600m m×3245m m×12m m;壳体材质:0Cr25Ni20;工作温度:480℃;工作压力:1.2M Pa;介质:甲醇和H 2S。通过有关试验,对其焊接工艺进行探讨,最终确定了奥氏体不锈钢0Cr25N i20的焊接工艺参数。1 0C r25N i20奥氏体不锈钢的焊接性分析奥氏体不锈钢的热膨胀系数较大,热导率较小,焊接过程中应采用较小的热输入。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢易产生收缩变形,应在焊接坡口设计时缩小焊缝截面,V形坡口角度通常不大于60°。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢极易产生收弧热裂纹,必须严格控制…     

0Cr19Ni9焊接接头电弧重熔及抗蚀性研究

研究了０Ｃｒ１９Ｎｉ９奥氏体不锈钢手工电弧焊焊接接头表面微束等离子弧重熔对其抗蚀性能的影响。结果表明,受焊接热循环的作用,接头焊接热影响区的抗蚀性能及焊缝金属的抗蚀性能均较母材有所降低;经微束等离子弧表面重熔后,由于接头重熔层的快速凝固作用,细化了表面重熔层组织,减小了显微偏析,抑制了碳铬化合物在晶界的沉淀析出,显著改善了焊接接头的抗蚀性能。     

330CL轮辋闪光对焊接头失效断裂分析

闪光对焊是汽车轮辋生产的主要焊接方法。330CL汽车轮毂实际生产过程中闪光对焊接头易发生失效断裂,增加了产品的废品率,提高了生产成本。本文采用X射线荧光光谱仪、金相显微镜、扫描电镜等表征方式分析330CL轮辋闪光对焊接头失效断裂原因。结果表明,330CL钢的化学成分、金相组织及力学性能均符合YB/T 4151—2015标准要求;起裂位置以及裂纹延伸区域均位于靠近母材的热影响区,而断裂位置处较多的夹杂物以及粗大的晶粒是导致接头失效断裂的主要原因。     

0Cr25Ni20热稳定钢过热蒸汽盘管裂纹修复

天然气处理厂所属溶剂油厂加热炉的盘管的材质为 0Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0热稳定钢、规格为60ｍｍ× 5ｍｍ ,其经天然气火炬直接加热 ,加热温度为 5 0 0～ 70 0℃ ,管内介质为蒸汽。此盘管使用一年后 ,管子外表面多处出现了裂纹 ,其示意图见图 1。为保证设备的安全运行 ,对其进行了焊接修复。图 1　盘管裂纹局部示意图1　裂纹成因分析0Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢焊接时容易产生凝固裂纹。主要原因是 :①该钢导热系数小 ,线膨胀系数大 ,在焊接条件下 ,接头中产生较大的拉应力 ;②焊缝组织易形成方向性较强的柱状晶组织 ;③焊缝金属的合金成分较复杂 ,其杂质…     

板厚对20Cr钢TIG焊焊接接头的影响

采用TIG焊接方法,在相同的焊接参数情况下,对不同厚度的圆形20Cr低合金钢试样表面实施无填充材料的焊接,焊后分析了厚度变化对焊接接头尺寸、热影响区宽度以及焊缝区组织的影响。结果表明,随着板厚的增加,焊缝的深度和宽度都逐渐减小,但焊缝成形系数增加;热影响区的宽度逐渐减小;焊缝区的晶粒更加细化。     

0Cr18Ni9不锈钢储能焊接头微观组织分析

用储能焊方法对0Cr18Ni9不锈钢进行了点焊连接实验,分析了其焊接接头的组织形貌和形成规律.焊接接头由熔核区、半熔化区及热影响区组成.由于储能焊极短的焊接时间和大的冷却速率,熔核中奥氏体组织来不及长大,使得接头组织得到显著细化,热影响区组织未发生明显变化.     

渗碳炉氧探头0Cr25Ni20不锈钢外电极腐蚀损伤分析

对渗碳炉中氧探头0Cr25Ni20不锈钢外电极产生早期腐蚀损伤的原因进行了分析。结果发现，沉积在外电极表面的炭黑是引发电极晶间裂纹和晶间腐蚀的主要原因，而炭黑的沉积是由于渗碳炉体结构不合理及氧探头插孔过大所致，并提出了相应的改进措施。     

炉管材料ZG40Ni35Cr25Nb过早失效的原因分析

某石化公司制氢转化炉炉管在运行不到40 000 h后突然破裂起火,在经过宏观检测、表面探伤、力学性能测试,能谱、金相、电镜、X射线、应力等分析后得出结论:由于炉管材料晶界碳化物过多以及疏松空洞的存在削弱了韧性,产生了较多的微观裂纹,加上管外保温材料中存在较多的Na 、Cl-、K 、Mg2 、Ca2 ,便在下猪尾管到下支耳之间的应力较大部位,发生应力腐蚀开裂,58号炉管首先开裂泄漏起火,其它炉管在外部火焰烘烤下短时高温损伤,并变形鼓包直至开裂,这是失效的主要原因和过程.针对失效原因提出了今后使用过程中应采取的防护措施.     

06Cr25Ni20(310S)不锈钢荒管开裂原因分析

利用宏观分析、光谱成分分析、金相分析、扫描电镜-能谱分析对内壁出现裂纹的06Cr25Ni20不锈钢荒管进行了全面的分析。分析结果表明:铬镍当量比偏高和穿管热变形温度低使钢中产生了铁素体相且高温时没有溶解到奥氏体中,使材料在穿管过程中热塑性降低,加之穿管时用的钼顶头疲劳使用等因素综合导致穿管过程中内壁开裂。     

半导体激光焊接85Cr17与0Cr18Ni9不锈钢的组织与性能

采用半导体激光作为焊接热源,对高碳马氏体不锈钢85Cr17和奥氏体不锈钢0Cr18Ni9进行对接焊试验,分析了焊接接头的显微组织并测试了显微硬度和拉伸强度.结果表明:采用半导体激光焊接工艺可实现85Cr17和0Cr18Ni9的对接焊,获得连续、平整的焊缝;焊缝中心区域主要为等轴晶,近中心区为柱状晶与树枝晶的混合组织.靠近基体侧的焊缝边缘区为柱状晶组织;焊缝区的平均硬度高于两种基材;拉伸试样均断在85Cr17侧热影响区,未焊透时,焊接接头抗拉强度达到0Cr18Ni9母材的88%,焊透时,抗拉强度达到0Cr18Ni9母材的95%以上.