一个等距的三次样条

设△:a=x_0相似文献   

求最优潮流的网流参量法

Intoduction In recent years many kinds of optimal power flow methods have been proposed. In order to meet the needs of large scale power system real-time control, it is necessary to find out a fast calculation method of optimal power flows. Zhang (1985) proposed the concept of a kind of network flow(f_(ij)~θ=θ_(ij)/z_(ij)~θ), and expressed line loss in the network flow. Luo, Hill and Lee (1984) proposed a     

一类化学反应所生成李代数的可解性

本文讨论一类n个化学组分的一阶反应动力系统 其系数阵的元为 K_(ij)(t)=a_(ij)(t)(1-δ_(ij)-δ_(ij)sum from k-1a_(kj),阵K(t)所对应的李代数的可解性的充要条件。从而给出此类反应的一个简单解法。     

两类新的切比雪夫多项式

切比雪夫多项式是可以用三角函数简单表示的正交多项式。本文表明,用三角函数的形式,可以定义另外两类正交多项式V_n(x)=(cos(n+1/2)~θ)/cosθ/2 cosθ=xW_n(x)=(sin(n+1/2)~θ)/(cosθ/2) cosθ=x这两类新的多项式的正交性和其他性质,以及它们与第一类和第二类切比雪夫多项式之间的关系,在文中均加以讨论。     

热弹性材料的自由能表达式及其与变物性系数的关系(摘要)

将自由能表达式展开为幂级数,其中温差项θ~*保留到三阶,应变项γ_(ij)保留到二阶.由此表达式可以导出物性系数随温度而变化的规律,这些规律与资料中的实验图线相符合。不过,自由能表达式中的常数需由实验数据来确定,文中指出,变化的弹性模量E和剪切弹性模量G是彼此无关的,而其余的物性系数则与它们相关。     

关于方差分量估计量可容许性的一个注记

Consider the following variance component model Y=Xβ+U_1ε_1+…+U_kε_k, (1) where ε_i=(ε_(il), …, ε_(ini))', i=1, …, k, are independent vectors of independent variables such that Eε_(ij)=Eε_(ij)~3=0, Eε_(ij)~4=3(Eε_(ij)~2)~2(?)3σ_i~4≥0, i=1, …, k; i=1, …, n_i, (2)     

一般方差分量模型中参数的联立Bayes估计

1 引言考虑N维随机向量y,它有如下的一般方差分量结构y=Xβ+ε,E(ε)=0,E(εε’)=sub from i=1 to p θ_iV_i=S_1 (1)其中X为已知N×k阵,V_i(i=1、2、…,p)为已知N阶对角矩阵;β∈R~k,θ=(θ_1,…,θ_p)’∈H={θ:sub from i=1 to p θ_iV_i≥0}cR~p为未知参数,H是R~p中有内点的集合。设ε的分量ε_1满足     

输电网最优设计

本讨论的电网规划问题的数学模型为min S=∑αij(nij-n/-ij) ∑δijnij(θi-θj)^2 ∑γij(mij-m/-ij) ∑μijmij,满足于约束条件A（nij)θ B（mij)ρ＝P，nij|θi-θj|≤nijlij,nij∈[0,-/nij]，整数，min∈[0,-/mij]，整数，为了求解，我们设计了计算方案，对所给方案做了理论论证；用实例证实了计算方案的可实现性。     

液体混合物的表面张力方程

本文从统计热力学模型和表面热力学理论出发,导出了局部组成表达式,结合绝对反应速率理论,建立了一个液体混合物新的表面张力方程。对于二元体系,该方程可表示为: σ=x_1θ_(11)σ_1 x_2θ_(22)σ_2 (σ_(11)·σ_(22))~(1/2)(x_1θ_(21) x_2θ_(12))该方程应用于64个二元体系的关联,结果令人满意,表明该方程是可行的。     

污水成份监测仪器的设计——电化学传感器部分

考虑到在工业流线分析过程中,变温和溶液组成复杂的特点,提出了修正方程式E=E°″_T±S_T lg[C_i K_(ij)C_j~mj ……],为污水成份监测仪器的设计提供了数学模式。通过对比实验证明,采用实测的E°″(T)、S_(i)和K_(ij),精度能满足工业流线监测的要求。     

焊缝残余应力的磁性法和盲孔法测试及讨论

本文讨论了磁性法中灵敏系数α的确定,结果得到笼统地用母材的α值来计算焊缝及焊缝熔合线附近的应力是不适当的;同理,盲孔法中亦不宜用母材的机械能来笼统地计算上述区域的应力值。在磁性法中,理论上讲角θ_1与θ_2应相等,但实测结果表明,θ_1与θ_2有差异,因此θ_1与θ_2应以实测为准。     

光波相位梯度对负折射和负反射的影响

为进一步研究异常折射和反射定律,用Matlab仿真模拟了广义斯涅尔定律。模拟结果显示,入射角θ_i大于θ_(rc)(临界角)时反射光消失,θ_(rc)随着相位梯度的增大而减小变为负值,出现负反射;入射角θ_i大于θ_(tc)(临界角)时折射光消失而出现全反射,随着相位梯度的增大θ_(tc)减小变为负值,出现负折射。适当选择相位梯度,可以使入射光发生异常反射和折射,这些现象将会在隐身、相位调制和光束控制等领域得到广泛应用。     

化学反应速率测定中(NH_4)_2S_2O_8试剂的改进

报导了在失效的(NH_4)_2S_2O_8水溶液中加入少量的Na_2SO_3还原剂,可以使(NH_4)_2S_2O_8试剂继续使用,保证了教学质量和教学进度,还可节省实验经费。     

可逆m流出Q过程

设X(ω)={x(t、ω),t≥0}是定义在完备概率空间(Ω、F、P)上的齐次可列马尔科夫过程,其相空间E={0、1、2……},转移概率为P_(ij)(t),i、j∈E,≥0。它们是一组满足下列条件的实值函数。 (1)P_(ij)(t)≥0 (2)sum from j∈E P_(ij)(t)=1 (3)sum from K∈E P_(ik)(t)P_(kj)(s)=P_(ij)(t s) (4)lim P_(ij)(t)=P_(ij)(0)=δ_(ij)     

确定复合型裂纹断裂角的图解法

木文将Erdogan,Sih的最大周向应力理论及Palaniswamy的能量释放率理论所提出的确定Ⅰ—Ⅱ复合型裂纹断裂角θ_0的解析方程变换成图解方程,进而作出K_1/K_(11)—θ_0和K_(11)/K_1 —θ_0曲线,对复合型裂纹断裂角θ_0的确定提供了一个非常简便的方法。     

多项式微分系统的一类高次奇点的分析

分析多项式微分系统的奇点(0,0),当G(θ_0)=H(θ_0)=0时,沿其特征方向θ=θ_0有无轨线通向奇点(0,0)的问题,对于多项式微分系统简化了文献[4]的条件,从而便于直接应用,最后以例示之。     

线性的集合的方程组

<正> 定理1 方程组(?)(A_(ij)∩X_j)=B_i,i=1,2,…,m有解的充要条件为 (?)A_(ij)(?)B_i,i=1,2,…m,与 (?)(A_(ij)∩(?)(A′_(kj)∪B_k))(?)B_i,i=1,2,…,m。 证.“→”: A_(ij)(?)A_(ij)∩X,(?)A_(ij)(?)(A_(ij)∩X_j)=B_i. (?)(A_(ij)∩X_j)=B_i,用B_i的余(补)B′_i去作交运算     

自动增力式制动器优化设计研究

本文论讨自动增力式制动器优化设计。在制动器设计中,制动效能因数是个重要因素,故优化设计以制动器的效能因数K_(ef)最大为基础。此方法可以决定制动器结构参数的优化值。结构参数有θ_(01)、θ_1、θ_2、θ_2、e、a等,如简图所示。实例中制动器的效能因数K_(ef)增加(3.2—3.5)％,制动器力矩也增大同样百分比。     

计算直圆锥齿轮近似齿廓方程的等距变换法

本文以常用的近似取代为前提,由等距变换方法获得了直圆锥齿轮的近似齿廓方程■=(1-λ){0,R_0 cos ecδ,0} λR_0 cos α_0 cos δsec α_■{cos[secδ((π)/(2z) inv α_0-inv α_K)],tgδ,sin[secδ((π)/(2z) inv α_0-inv α_K)]}其中:λ∈[(R_1)/(R_0),1],α_K∈(0,π/2)。     

关于碰撞恢复系数两种定义的等价问题以及初状态下的加速度瞬心

<正> 一关于碰撞恢复系数两种定义的等价问题关于碰撞恢复系数K,一般理论力学教科书上都是给出了两个定义K=S_2/S_1和K=ν_(BA)/ν_(AB)0(其中S_1是碰撞第一阶段碰撞冲量的大小,S_2是碰撞第二阶段碰撞冲量的大小;ν_(BA)是两物体接触点碰撞后相对速度的大小,ν(AN)0是上述接触点在碰撞前相对速度的大小)这两个定义的等价性往往是通过两球正碰撞这一特例来加以证明的。但若要把这一结果推广到两作平面运动物体非对心碰撞的过程中去,上述证明显然就不够了。因此我们给出下一命题: