Cr、Mo元素对12Cr1MoV钢基体强化作用的电子理论研究

应用余氏理论(EET)计算了从20℃到700℃不同温度下，Cr、Mo元素固溶于12Cr1MoV钢基体的价电子结构，发现随温度升高，各结构单元的结合强度下降。从价电子结构层次分析了Cr、Mo对基体的强化作用。Cr、Mo溶入基体后不仅增强了A键，也增强了B键，使同温度的nA、nB值都有所增加，提高了α固溶体的原子键引力，从而强化了α固溶体，而且Mo的作用大于Cr。     

12Cr2Mo1和12Cr1MoV钢的回火脆性研究

回火脆化是Cr—Mo钢最严重的失效形式。文中对12Cr2Mol和12Cr1MOV钢进行低温系列冲击试验，确定其韧脆转变温度(DBTT)。结合P的非平衡晶界偏聚理论，分析回火脆性的主要影响因素。运用经验公式估算合金元素对钢的韧脆性能的影响，结果表明，P的合量大大影响了钢的脆性，而Cr、Mo等元素在抑制回火脆性方面具有重要作用。     

我国热作模具钢性能数据集(续XⅢ)

(14)5Cr4Mo3SiMnVAl钢(012Al) 5Cr4Mo3SiMnVAl钢系属基体钢,是一种空冷硬化型的热作和冷作模具兼容的钢种,已列入GB1299标准.该钢也是在4Cr3Mo3V钢的基础上重新调整合金元素,添加Si、Mn、Al等元素进一步合金化.与3Cr2W8V钢相比不含钨,但钼、铬、锰、钒、硅及铝的含量明显提高.     

某船用2.25Cr1Mo钢中P-Mo的晶界共偏聚研究

P元素在晶界的偏聚被认为是导致钢回火脆性的一个重要的原因.Mo作为合金元素会减轻钢的回火脆性.然而,通过对晶界处元素的俄歇测定发现,2.25Cr1Mo钢中P与Mo在晶界处存在共偏聚现象.     

耐延迟断裂性能优良的高强度螺栓钢

参照42CrMo钢,通过增加Mo量,添加微合金元素V、Nb、降低Mn量和杂质元素P、S含量,研制开发出一种高强度螺栓钢ADF1,在1300MPa级的强度水平下具有良好的耐延迟新裂性能,并对此进行了分析。     

高压气瓶用34CrMo4-H高强度钢的研究

为设计开发工作压力30 MPa的高压气瓶,研究了ISO 9809-2:2010对气瓶钢化学成分与力学性能的要求。结合国外工作压力30 MPa高压气瓶用高强度钢的使用经验,在34Cr Mo4中添加0.050%~0.080%钒,并分析和试验研究合金元素Mo和Ni在不同的热处理工艺条件下对34Cr Mo4-H钢力学性能的影响,设计出工作压力30 MPa高压气瓶用34Cr Mo4-H高强度钢化学成分。试验结果表明,设计开发的工作压力30 MPa的高压气瓶用34Cr Mo4-H高强度钢力学性能指标均超过ISO 9809-2:2010标准要求,特别是延伸率、冲击值富裕较大。     

我国热作模具钢性能数据集(续XVI)

(16)4Cr3Mo2MnSiVNbB钢(Y4) 4Cr3Mo2MnSiVNbB钢是一种空冷硬化型的热作模具钢,是在UHBQR080钢的基础上我国自行研制的钢种,该钢不含钴,增加了约0.4%锰和微量铌、硼元素.其高温强韧性、高温硬度、热稳定性、抗热疲劳性等均较好.4Cr3Mo2MnSiVNbB钢与3Cr2W8V钢相比,虽然其合金元素含量较低,但室温的断裂韧性、700℃的冲击韧性、650～700℃的抗拉强度、750℃的高温硬度、620～700℃的回火稳定性、600℃的抗氧化性、800～950℃的抗热磨损性、650℃和750℃的抗热疲劳性以及易切削性能均优于3Cr2W8V钢.     

基于Deform 3D的42CrMo钢车削加工仿真研究

42Cr Mo钢是一种应用广泛的高强度合金结构钢,为了研究42Cr Mo钢的车削过程,应用Deform 3D软件进行车削加工仿真,结合仿真结果分析了车削过程中切削力和切削温度的变化规律,为42Cr Mo钢实际车削加工切削力和切削热研究提供理论参考。     

25CrMo4钢缸体的焊接

一、25CrMo4钢的主要焊接性能25CrMo4钢是进口牌号钢,其化学成分见表1。从表1中可见,这种钢含有合金元素铬、钼,这给焊接带来一定的困     

轴承毛坯加工用热锻模具新钢种简介

文中介绍上海钢铁研究所研制的基体钢CG—2(6CrMo3 Ni2WV)、贵阳钢铁厂在此基础上加以改性的012A1(5Cr4Mo3SiMnVA1)、一机部机电研究所与北京钢厂研制的HM—1(35Cr3Mo3 W2V)HM—3(25Cr3Mo3 VNb),机电所与本溪钢厂研制的RH2(5Cr4W5Mo2V),北京钢厂研制的4Cr2W2Mo2V、4Cr2SiMnMo2WV,上海材料研究所研制的GR(4Cr3Mo3W4VTiNb)等。对上述钢种介绍了它们的化学成分、热处理及机械性能、实际使用情况等。     

日本开发的压力容器Cr—Mo钢数据库简介

本文对日本科学技术公司开发的压力容器用Cr－Mo钢数据库系统的数据结构、数据分析方法以及计算机软硬件系统作了简要介绍。     

Co、Al对二次硬化钢微结构影响的穆谱研究

用穆谱技术研究了Co、Al元素对二次硬化钢微结构的影响,发现Co在二次硬化钢中的分布会影响Ni、Cr、Mo原子在其中的分布;Co、Al都促进奥氏体向马氏体转变,减少残余奥氏体量,都促进合金碳化物的形成,增加其析出量。因此在无Co钢中为提高强度可加入适量的Al元素。     

我国热作模具钢性能数据集（续Ⅱ）

(2 )　 5Cr Mn Mo Si V钢5Cr Mn Mo Si V钢是无镍多元合金化热锻模钢 ,它在 4Cr Mn Mo Si V钢的基础上增加碳的含量 ,和含有少量钒所以比 5Cr Ni Mo钢具有更好的淬透性和强韧性 ,在 40 0 mm× 40 0 mm截面上可以完全淬透。与5Cr Ni Mo钢相比热疲劳性能几乎相当 ,除可切削性和高温伸长率较低及锻造变形抗力较高外 ,其冲击韧性和断裂韧性、高温强度、抗回火稳定性、热磨损性和抗氧化能力都有较大的提高。如要获得同样硬度其回火温度比 5Cr Ni Mo钢约高 1 0 0°C。适宜制作大型复杂的重载锤锻模。但是此钢的热强性和耐磨性同样不如高…     

核电压力容器用钢的发展及研究现状

介绍了核反应堆压力容器用钢的发展和演化规律,给出了常见的各类合金元素在钢中的作用及各类杂质元素的危害,分析了不同热处理工艺、制造工艺对材料性能的影响,最后预测了当前核电压力容器用钢的发展趋势。     

低合金钢的氰化物强化

用氰化物对钢进行弥散强化,是一种广泛用以改善钢与合金性能的方法。弥散产物是过渡族金属ⅣB～ⅥB~*的碳化物、氮化物或其复合体-氰化物。但在这些金属元素(Hf,Zr,Ti,Ta,Nb,V,W,Mo,Cr)中实际用于氰化物弥散强化的只有V,Nb及部份Ti。如采用非过渡族元素-Al,只形成氮化物。在用上述元素使钢合金化时,碳化物和氰化物的析出和固溶过程,可以通过改变热处理条件来加以调整。碳化物和氮化物质点的溶解是通过原子由不稳定的氰化物相进入该温度下稳定的固溶体-奥氏体中进行的。这个过程是金属原子脱离与碳或氮原子之间联     

高频感应熔覆Ni基涂层/35CrMo界面行为

本文对采用高频感应熔覆技术在抽油杆用钢35CrMo表面制备的NiCrBSi涂层的结合界面形态进行研究,结果表明,由于界面处的温度较高,在涂层熔化过程中,界面处基材一侧大量的元素Fe扩散到熔融涂层中,涂层凝固时,在基材与涂层的结合界面处,Fe与Ni形成Fe-Ni固溶体晶核,晶核向熔融合金中吸取Ni原子而生长,最终在界面形成致密完整的富Ni的Fe基固溶体组织。     

Ni-Cr合金真空钎焊金刚石砂轮的研究

利用真空炉中钎焊的方法 ,用 Ni- Cr合金做钎料 ,适当控制钎焊温度、保温时间和冷却速度 ,实现了金刚石与钢基体间的牢固连接。利用扫描电镜 X射线能谱 ,结合金相及试样逐层的 X射线结构分析 ,剖析了Ni- Cr合金与金刚石和钢基体钎焊界面的微区组织结构 ;揭示了 Ni- Cr合金对金刚石和钢基体表面的浸润和钎焊机理。即在钎焊过程中 Ni- Cr合金中的 Cr元素分离出在金刚石界面形成富 Cr层并与金刚石表面的C元素反应生成 Cr3C2 和 Cr7C3,在钢基体结合界面上Ni- Cr合金和钢基体中的元素相互扩散形成冶金结合 ,这是实现合金层与金刚石和钢基体都有较高结合强度的主要因素。最后重负荷磨削实验表明金刚石为正常磨损 ,没有整颗金刚石脱落。     

不锈复合钢压力容器中间槽的焊接

1.前言 不锈复合钢压力容器中间槽是采用四川省自贡市复合钢板厂生产的AISI316L+16MnR复合钢板焊接而成的三类压力容器。复合钢板的复层AISI316L是国外低碳铬镍奥氏体不锈钢,它相当于我国的00Cr17Ni14Mo2不锈钢,而基层16MnR是我国的低合金压力容器钢。     

常用齿轮钢材气体深层渗氮工艺特性研究

针对4种常用渗氮齿轮用钢进行了深层气体氮化的工艺试验。在此基础上推荐了适用于这几种材料的两种气体氮化工艺。试验表明：40CrNiMo、42CrMo和54CrNi3Mo钢具有彼此相当的氮化工艺特性,而25Cr2MoV钢的渗氮硬化倾向明显地高于前5种钢。     

浅析合金元素对压力容器钢材影响浅析

压力容器材料的选择与压力容器的安全性与经济性息息相关,合理选择的基础是对材料的深刻认识与了解。本文探究了压力容器用钢的分类情况,着重分析了压力容器用钢的一些选择要求以及钢材中的诸多合金元素的作用。本文加深了读者对压力容器用钢的认识,有助于帮助设计者合理地选择钢种。