几种油品对自吸离心泵吸入条件的影响

论述了汽油、航煤和柴油对自吸离心泵吸入条件的影响，并给出了计算公式与图表，为吸入装置的设计提供了理论依据，从而避免了泵在气阻、汽蚀条件下工作，也为泵的高效及可靠运行提供了保证，具有实用性。     

自吸离心油泵吸入条件探讨

论述了自吸离心油泵吸入条件的两个决定因素——吸入能力和吸入装置。泵的吸入能力取决于泵的汽蚀余量和最大自吸高度。吸入装置包括吸入液面至泵进口处的管路、阀件等。通过理论分析和试验，给出了粘性液体的汽蚀余量和最大自吸高度的计算方法，吸入装置管路中液体运动粘度与水力坡度的关系，以及虹吸管路无气阻条件下的临界安装高度。这说明一台性能优良的泵，还需与之相匹配的吸入装置才能获得最佳工作状态。     

自吸离心泵自吸性能的计算与试验研究

论述了自吸离心泵的自吸性能及其计算公式,并进行试验验证了计算结果的合理性。给出了油船码头卸油、火车卸槽在不同水平管道长度时允许安装高度的计算图表,为选用自吸离心泵提供了依据。     

自吸离心泵用于码头卸油性能探讨

自吸离心泵被广泛用作油船码头卸油泵,由于使用条件与试验条件的差异而引起性能变化,甚至不能正常使用。给出了油船码头卸油时性能的变化关系及图表,为泵的选用提供了理论依据     

影响自吸离心泵自吸能力的因素及处理措施

对某型号的清水自吸离心泵不能自吸或自吸效果不好等问题进行分析,计算得出安装高度和配管情况对泵性能的影响,据此提出相应改进措施,使泵得以重新使用。     

自吸离心泵卸车工艺设计中的几点思考

夏季滑片泵辅助自吸离心泵卸油工艺不能完全克服气阻。笔者提出在设计中尽量避免气阻、气蚀的措施及其他注意事项。     

自吸离心泵抽送汽油,航煤和柴油时正常运行条件的探讨

本文论述了自吸离心泵抽送汽油，航煤和柴油时的正常运行条件，给出了确定方法及有关计算公式，图表。泵的进出口应设置真空表和压力表，以便及时掌握泵的运行状态和控制泵和使用范围，达到泵的高效和可靠运行的目的。     

离心泵吸入口直管段要求浅析

离心泵的入口直管段的设计影响泵入口液流的流型、流速,进而影响泵的安全运行、效率及寿命,本文结合国内外泵手册及标准,对比分析了离心泵入口直管段的要求。     

2QW-Ⅱ自吸离心泵的现场应用

离心泵负压启动是污水回收中常用的技术,以往的配套工艺存在着操作繁琐的问题,并且经常出现气蚀的现象,给生产操作带来极大的不便.2QW-Ⅱ自吸离心泵是将原泵体改为长方体,又在管路上并联引射器,使离心泵具有了理想的自吸效果,解决了离心泵的气蚀问题,达到了安装方便,操作简单,工作稳定的效果.     

离心泵汽蚀比转速有关要求的探讨

离心泵的汽蚀比转速(Nss)是泵在最佳工况下的汽蚀相似准数,一些用户及工程设计公司时常要求离心泵的汽蚀比转速<11000(USC Unit)。但在工程实践中,该要求过于严苛。本文对离心泵汽蚀比转速的要求进行了探讨。     

新型便拆式自吸离心管道泵的设计与研制

本文介绍了一种新型便拆式自吸离心管道泵,其模型泵(80GZ-32型)的水力性能与自吸性能试验结果表明:该泵达到了设计要求。新型便拆式自吸离心管道泵与自吸离心泵相比,具有结构紧凑、机械密封可靠,操作方便和维护容易等优点。     

离心砂泵副叶片一双螺旋组合密封

介绍了副叶片一双螺旋密封加填料密封的原理，指出这种新型砂泵组合密封既可发挥副叶片平衡叶轮轴向力并形成反压力以降低轴封压力，又能发挥双螺旋密封在变工况时密封性能稳定的优点。此外，还对这种密封的密封能力进行了阐述。在同一台砂泵上分别采用副叶片一副叶轮动力密封和副叶片一双螺旋组合密封从功耗、性能及装配三个方面进行的对比试验表明，这种新型组合密封具有结构简单、密封性能好、功耗低、无污染、寿命长、性能稳定可靠及安装维护方便的优点。这种新型结构密封已在１５０ＳＢ－Ⅲ型砂泵上获得了成功的应用。     

炼油行业中低比转速离心泵的设计选型

介绍了目前常用的多种低比转速离心泵的选型必要条件及原则,对其特点、适用工况以及Q-H,Q-η曲线进行了分析和总结,并以此为基础,给出了低比转速离心泵的选型建议:①流量小于16 m3/h、扬程低于800 m时,旋壳泵效率有较明显的优势;流量小于6 m3/h时,应优先考虑旋壳泵.②流量小于16 m3/h、扬程高于800 m时,宜选用高速离心泵.③流量为16～40m3/h、扬程低于800 m时,三种泵均可选;扬程高于800 m时,可以选择多级离心泵和高速泵.④流量为40～60 m3/h、扬程低于800 m时,应优先选择多级泵.⑤对于多种泵型均可选的情况,可以综合考虑其一次投入费用、运行费用和检修费等因素.     

用自吸式离心泵克服工况气阻的原理及操作

针对地市以上级没有安装潜油泵的油库,为了安全离心泵不能使用真空泵系统伴机作业时,介绍了采用自吸式离心泵在夏季接卸油品时克服工况气阻的原理和办法,应用这种方法不仅方便,而且可以节省大量时间。     

炼油装置改造设计中离心泵的选型程序

针对中国石化某分公司5.0 Mt/a常减压蒸馏装置改造中部分离心泵的选型问题进行了实例分析,总结出了炼油装置改造设计中离心泵选型逻辑程序框图,将离心泵的选型过程分为旧泵原位利用分析;旧泵换位利旧分析和新增泵利旧分析三个步骤.通过新旧参数对比,对多台位离心泵逐一地进行分析和判断,得出将泵原位利旧或利旧改造、换位利旧或利旧改造、新增(位号)泵的利旧或利旧改造以及泵更新或新增的多种方案,随后进入与泵类似的电机选型程序.通过选型逻辑程序,对所有离心泵的选型过程进行梳理,力求避免混乱和遗漏,实现技术上合理进而最优化,实现节约成本和缩短交货周期,以满足最优化的工程设计目标.     

离心式注水泵机组用在线信息监测系统

针对油田离心式注水泵机组的运行状况和故障特征 ,研制开发了离心式注水泵机组在线信息监测系统。系统由传感器、变送器、A/D数据采集卡和计算机等组成。这个系统将最大熵谱分析方法应用于在线监测分析中 ,解决了传统在线分析方法的窗函数和能量泄漏等问题 ,提高了分析过程的故障识别率。在胜利油田第九注水泵站的现场监测表明 ,由系统传感器监测建立的电动机和离心式注水泵轴的波形和最大熵谱图 ,可以准确地定位离心式注水泵机组的潜在故障因素 ,为制定维护措施提供必要的依据     

Calculation of suction capacity of centrifugal pumps

Information about cavitation characteristics of centrifugal pumps and critical cavitation conditions is given. Depending on the position of the leading edge, impellers are divided into three groups. The spatial lattice of the impeller is presented as a set of elementary lattices on the axisymmetric surfaces of a current of equal-velocity meridional flow. Equations have been derived from the determination of the cavitation margin and the equation of the energy in relative motion for the critical cavitation margin containing a cavitation coefficient referred to the impeller inlet. General equations have been obtained for the critical cavitaion coefficient of specific speed, which can be used to analyze the influence of geometric and operating conditions on the suction capacity of centrifugal impellers, which must be taken into account in designing them. The selection of the typical inlet diameter of the impeller has been substantiated and the critical cavitation coefficients of the elementary lattices have been found. An empirical equation, valid in the whole range of parameters encountered in practice, has been derived for the cavitation coefficient of type-3 impellers with a leading edge located roughly on the diameter of the impeller neck. An analytical equation, applicable for type-1 and-2 impellers, is given for the critical cavitation coefficient with empirical force coefficient values. A scheme for calculation of the suction capacity of such impellers is presented.