镶钢导轨淬火变形的控制

数控机床镶钢导轨常用的热处理方式有整体淬火、渗碳淬火,表面感应淬火和渗氮。整体淬火的导轨表面承载能力强,形成塑性变形的极限载荷大,接触疲劳强度高。但镶钢导轨属于截面小,形状不对称的长杆件,淬火变形倾向大。所以,如何控制和减小热处理变形,就成了镶钢导轨淬火的关键。 本文根据数控机床UD42CNC及 PrimusCNC镶钢导轨的结构特点和技术要求,制订了热处理工艺,设计改进了热压淬火工装,有效地控制了热处理变形。 一、工艺试验 1.技术要求 淬火后导轨表面硬度HRC58～63,各平面直线度小于0.25mm。其截面尺寸如图1,导轨长1120mm。 2.…     

热处理加工技术的应用实例

例一、φ10mm铰刀淬火层为什么硬度低？ 1．问题的提示 （1）某年3月下旬，热处理淬火一批铰刀（998件），材料为9SiCr，成品规格为φ10mm，留磨量0．3mm，热处理要求硬度为63～66HRC。经过正常的工艺淬火后，硬度低。后来又把淬火温度提高到885℃，刃部和柄部的外圆部分硬度仍不合格，经多次试验，生产任务无法完成。     

转向节冠齿压淬冷却窍门

正转向节冠齿整体热处理技术有难点,热处理易造成内外齿变形,工件平面超差现象。为防止渗碳淬火时变形,整体采用工装压紧方式进行热处理,而工装易造成内齿淬火时水冷却不均匀、不流畅,热处理后齿面上下锥度较大,直接影响产品质量。如附图所示,设想冠齿本体的底部开通孔,不影响产品性能的基础上在工件上钻3个直径为     

调整热处理工艺,保证C25进气门质量

C25进气门如图1所示,材料为4Cr10Si2Mo。热处理技术要求为:小头端部淬火长度为13～17mm,淬火后硬度48～58HRC,杆部整体氮碳共渗,渗层深度>O.003mm,心部硬度27～33HRC。     

JIS钢铁热处理手册中的七个怪事

JIS钢铁热处理手册,对热处理技术人员来说,是本良好的指导书籍。但具体应用时,却有许多地方使人感到奇怪,主要有如下七点: 1.没有规定保温时间热处理的加热温度和保温时间是最关键的参数,如果不规定这两项,热处理就无法进行。然而JIS手册中,虽然对淬火温度和回火温度作了规定,但没有规定保温时间。如果说保温时间是根据工件的大小而不同,所以不作规定,那么温度怎么又可不根据工件的大小而定出来呢? JIS手册上的热处理方法都是对JIS标准试样而言(如结构钢为φ25mm;工具钢为15mm的圆钢或方钢,长度均为20mm)。那么尺寸既规定了,按理保温时间也可以确定下来,为什么不把它规定下来呢?手     

φ250mm40Cr钢卡盘盘体淬火变形的控制

我厂生产的φ250mm液动卡盘和高速卡盘盘体(见图1、图2),其形状复杂、工作厚薄相差悬殊,热处理的难度很大。开始考虑的热处理方案有高频局部淬火、离子氮化、真空热处理和气体氮化等,由于条件所限,最后选择了整体淬火。这样,盘体的变形问题就成了热处理工艺要解决的主要问题。盘体材料为40Cr钢,硬度要求为HRC40～45,淬火后盘体的台孔(φ206mm或φ210mm处)、内孔     

风电齿轮箱内齿圈的强化途径

内齿圈是风电齿轮箱的核心重要部件,目前多采用渗碳淬火进行内齿强化,然而内齿圈的渗碳淬火畸变严重影响产品质量和生产进度。虽然进行了工艺优选、工装内圈定型淬火等防止变形的措施,取得了一定效果,但对于内齿直径1500mm以上的大型内齿圈的热处理畸变仍很严重,定型工装的制作和后期的磨齿成本仍然很高,同时也严重影响生产周期。有的制造厂采用内齿感应淬火,或内齿氮化处理等齿面强化手段,虽然基本可以解决热处理畸变问题,但同时也存在一些相应不足之处。如感应淬火需要专用淬火机床,     

热处理工艺中的节能

我厂是生产12型拖拉机齿轮和轴的专业厂,所有零件都得热处理,热处理车间耗电占全厂容量的75%以上。在当前能源短缺的情况下,热处理车间的节能有着重要的意义。现将我厂在这方面的实践,介绍如下: 一、渗碳直接热油淬火 1.渗碳直接热油淬火工艺 12型拖拉机齿轮采用20CrMnTi钢,这是很适宜在渗碳后直接淬火的细晶粒钢。鉴于齿轮花键孔精度要求较高(花键孔底径φ28～φ48mm,允差在0.05mm内),如采用渗碳缓冷后,轮齿再高频淬火,既不能获得良好的机械性能,又耗费能源。我们根据渗碳钢淬火后,变形主要是热应力所引     

W4Mo3Cr4VSi钢喷油泵柱塞热处理质量的控制

本文从金相组织、TiN镀层和热处理变形等方面对W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的质量进行试验研究、观察和测量。试验结果表明:W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的最佳淬火温度为1140～1160℃,淬火晶粒度10～10.5级。TiN镀层的表面硬度达2400HV1,镀层与基体的结合强度级别为HF-2。淬火油的状态、淬火入油方式、油淬时间均影响柱塞的淬火变形,采用轴向垂直入静油淬冷1.5min可将柱塞的径向变形量控制在0.4mm以内。柱塞热处理后的轴向平均伸长量为0.474mm,但散差达0.28mm。     

切纸凹模的高频浸水淬火

图1所示为切名片纸的切卡器凹模,材质为45钢,硬度要求50～55HRC,热处理后凸凹模装配间隙要求0.01～0.02mm。由于凹模整体热处理收缩变形在0.10～0.20mm范围内,给后序钳工研磨装配带来困难,为此我们试用高频局部淬火。 1.工艺分析 由于凹模使用部位是刃口,且根据使用情况淬硬不需太深。采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深     

薄板件淬火夹具

簿板形工件热处理淬火时不易操作,碎火后极易变形,须增加校直及去应力回火工序,这既延长了生产周期,又增加了电能消耗。为了提高薄板形工件的质量,提高热处理工作效率,我们对图1所示的厚度为2mm的工件进行了普通加热淬火。淬火后,工件的变形率由原来的百分之百降至百分之一,淬火后不再需要校直工     

用废旧硬质合金棒制作铰刀

在生产实践中,我们常遇到已加工好的带孔工件,经热处理淬火后有缩孔的现象。例如我们加工某厂一批如图1所示的工件,工件材料GCr 15,淬火硬度HRC 53～58,工件上φ1.2_0~(+0.02)mm孔经淬火后不能与配件装配,在没有加工条件的情况下,我们用φ1.5mm的废硬质合金棒,经过反复试验磨成图2所     

游标卡尺热处理的改进

图1所示的游标卡尺,要求主尺尺身硬度HRC40～53,内外量爪硬度大于HRC59,前端面区硬度大于HRC59,深度测量面硬度大于HRC40。测量面金相组织要求不超过4级的马氏体。平面热处理变形量不超过0.3mm,侧面不超过0.2mm。此外,要求热处理后残余内应力尽量小些,以便保持良好的尺寸稳定性。按传统工艺,主尺整体淬火——清洗——中温回火,外卡爪淬火——清洗,内卡     

拨叉淬火工艺改进

125型摩托车换挡拨叉热处理中，其最小厚度为4mm，要求其淬火部位为高频表面淬火，硬度应达到HRC50～60，淬硬层深度为1～1．5mm。多数厂家都采用传统的热处理工艺，即利用老式电子管高频感应加热设备加热工件，然后根据工件（如拨叉）被加热发红的程度来判断其可能达到的温度，再放入油或水中进行冷却。但由于这类小型拨叉的尺寸小（尤其是厚度小），淬火后的拨叉几乎100％的淬透，即拨叉的心部到表面都有HRC50以上的硬度，这与拨叉工作时要求其表面具有较高硬度且耐磨、心部硬度较低而具有韧性的特点不相适应，而且也不符合拨叉零件图的技术要求。因此，必须采用先进监控手段，改进热处理工艺。     

CrWMn导轨热矫直工艺研究与分析

CrWMn导轨是MGA系列高精度工具磨床上的水平导轨。按技术要求，导轨上需装滚珠与上导轨组成滚珠导轨副，实现高精度的移动进给。根据导轨的结构、技术条件及加工工艺，要求淬火回火后导轨弯曲量≤０．２５mm。但在生产中，由于零件的淬火变形过大，使导轨淬火后弯曲量超差，这给机械加工带来很大问题，所以零件在淬火后必须安排热矫直工艺。为此我们就导轨淬火－矫直工艺进行了试验研究。零件的结构及技术要求简介为了使问题简化，这里只简介与热处理有关的零件结构及技术要求。零件结构如图１所示。热处理硬度要求为５９～６１HRC。该…     

冷轧辊整体快速加热双液淬火工艺

一批材料为9Cr2的冷轧辊,辊身尺寸为φ150mm×236mm,要求辊身淬火处理,表面硬度80～90HS,淬硬层深度10mm,辊身变形量<0.25mm,辊颈硬度32～42HS。由于采用高频感应加热淬火,轧辊易淬裂,淬硬层深度也不够。根据我厂设备情况,决定采用在井式炉中整体快速加热淬火的热处理工艺。     

碳素工具钢冷冲凹横水油双液淬火的快速计算

碳素工具钢水油双液淬火是热处理的主要传统工艺,但对于缺乏经验的工人来说,并非一朝一夕所能掌握,尤其是凹模淬火要减少收缩变形难度更大。如140×120×25mm的模板,在8％NaCl水溶液中淬火,按照习惯的有效厚度计算法,以3.5mm/s计算,则水冷时间为7秒,而实际上水温在O℃时仅需3秒:中间若开80×50mm的型腔,20℃时仅需3秒,实际时间与计算的要相差一倍以上,足见其不合理。本文通过对双液淬火过程的分析,提出一种简单易行的估算水中冷却时间,使这种传统工艺能迅速为人所掌握。     

论矫正淬火对齿圈热处理变形控制的作用

零件热处理变形控制在热处理课题研究界一直是技术人员研究的重点和难题。齿圈热处理变形受多方面因素影响,如机械加工、锻造、材料、热处理工艺与设备等。通过从齿圈热处理工艺为切入点,探究其齿圈滚道中淬火的变形规律,制定出相应的工艺参数,进一步得出齿圈零件热处理过程控制对淬火生产质量控制要求,除了在淬火后齿圈直径进差,装配时也选配滚珠,从齿圈各个方面减小变形,并对零件产品结构进行修改,使其满足工艺及不同使用需求。     

氮基气氛淬火对脱碳品的挽救

针对2 5mm、长度 50mm圆锥滚子淬火脱碳的原因进行了分析 ,在原淬火工艺及DRES90 / 80 0辊底炉热处理工艺的基础上 ,减少淬火时的装炉量 ,延长淬火节拍 ,总的淬火加热时间增加 ,并严格控制炉内氮基气氛和露点 ,则可对上述脱碳的滚子进行挽救 ,使其表面、心部的硬度、金相组织及表面质量等达到工艺技术条件的要求。附图 1幅 ,表 6个。     

易变形薄圆片零件(镶片)的激光热处理

一前言天津缝纫机针厂制针设备——调直冷锻机上有一对钢球镶片磨擦付,镶片为易损件,其材料为45钢,直径为φ170mm,外缘厚4mm,在φ80mm 以内的中心区厚3mm,一侧开有宽8mm,深2mm 直通中心的槽,几何形状不对称,厚度较小且不均匀,故热处理难度较大。图纸要求热处理后磨擦部位〈中心φ50mm 圆内及φ110mm～φ140mm 圆环内〉硬度值达HRC55～60(材料基体硬度为HB255)而整体变形小于0.5mm,曾用离子氮化、火焰淬火等方法处理,均因变形较大或效果不明显而未采用,该厂目前是在机加工后不经热处理直接装机使用的,经二个月左右运行后,镶片中