2号连铸机摆剪齿轮箱高速轴切断事故分析与处理

为了处理武钢CSP厂2号连铸机在热试前的模拟试车过程中发生的摆剪齿轮箱高速轴切断事故,分析了该连铸机摆剪的功能、设备组成、结构特点及工作原理,从而找到了事故发生的具体原因,并采取了改进措施。改进后,高速轴靠电机端的轴承冷却效果得到了很大改善,摆剪系统设备运行正常,确保了2号连铸机热试成功。     

浅谈摆剪液压缸出现的故障及改进成果

根据酒钢CSP薄板坯连铸机设备维护实践经验,薄板坯连铸机主液压系统用于控制(大包回转台、中包车、结晶器、扇形1-4段、夹送顶弯单元、拉矫机、摆剪)七大主体设备。针对摆剪液压系统的故障进行了分析,故障主要发生在摆剪液压缸,由于液压缸的原设计缺陷导致故障频发。为了降低故障率,保障设备稳定顺行,提出对摆剪液压缸的改进措施:在不改变摆剪液压系统控制性能的基础上,对液压缸进行技术改造,并取得了明显的效果,连续两年来平稳运行无故障,为主线设备提供良好的设备性能,保障了连铸机的高产高效。     

铝板铸轧机液压随动剪的结构设计

铝板铸轧机液压随动剪的结构不仅克服了液压摆剪在结构上的诸多缺点，而且与一些进口铸轧机的液压随动剪相比，体积小，结构简单，成本低，运行效果良好。本文主要就液压随动剪的结构特点及相应的设计计算进行阐述和说明，明确液压随动剪的结构设计是合理的。     

CSP摆剪齿轮箱窜油分析与改进

介绍了武钢CSP连铸机摆剪齿轮箱的结构与功能、离合器的控制原理,分析了摆剪齿轮箱液压油窜到稀油润滑站的过程与路径,采取了针对性的改进措施,有效控制了摆剪齿轮箱的窜油量,延长了稀油站换油的间隔时间,降低了摆剪液压站和稀油站的油脂消耗。     

棒材连续剪切产生偏剪原因分析及解决措施

对棒材在摆剪连续剪切过程中出现跑偏的原因，进行了探讨和分析。并采取有效措施进行消除。解决了长期影响摆剪使用寿命及剪切质量的偏剪难题。     

冷摆剪定尺精度分析及控制措施

棒材生产中，磁性链、编码器对冷摆剪剪切质量影响较大。本文分析介绍了棒材剪切不齐、切斜、定尺不准等问题冷摆剪的调节处理方法，起到和同行交流的目的。     

缩短剪刃更换时间提高摆剪作业率

分析了连续式定尺摆剪在更换调整剪刃时存在的问题 ,系统地提出了解决办法 ,并对取得的效果进行了评估     

滚切式双边剪的使用探讨

1 概述舞钢轧钢厂原摆切式双边剪远不能满足生产需要,于1996年4月改造为滚切式双边剪并投产使用,它采用先进滚切原理,代表着国际剪切设备发展趋向。它的投产使精整线达到可剪切50mm厚钢板的生产能力,剪切厚度比原来提高了10mm,同时解决了摆切式双边剪的切边质量问题。该设备采用德国技术,由沈阳重型机器厂制造完成。     

基于摆剪机构的运动分析

摆式剪是连铸生产中钢坯定长剪切的重要设备,也是一类多变量非线性系统.对靠模式摆剪机构进行运动分析,找出影响同步精度的诸因素.     

某产线圆盘剪剪切质量及稳定性分析

为提高圆盘剪切边质量及运行稳定性,对圆盘剪切过程中的浪形、划伤缺陷及堵边产生的原因进行了深入分析,从刀箱摆角、剪刃装配精度、去毛刺辊结构、隔环尺寸、溜槽结构等方面提出了改善措施,并通过生产实践验证了措施的有效性,为相关人员提供参考。     

棒材摆剪故障原因分析和解决措施

对棒材生产线定尺摆剪的设备故障进行了分析,提出了具体的改进措施,设备故障率明显降低,生产效率得到了很大提高。     

连铸机摆动剪剪切与回程角度匹配分析

武钢CSP生产线是全国钢铁企业最先进、自动化程度最高的现代化连铸连轧生产线之一,但自投产以来,CSP连铸机摆动剪由于设计缺陷,经常发生顶剪事故,造成故障时间长,处理困难.为此,对摆动剪剪切与回程角度进行了匹配分析,针对原设计提出改进方案,彻底解决了摆动剪顶剪事故,生产得以顺利进行.     

小型弹扁定尺双排双接自动的设计

针对小型机组冷摆剪(定尺剪)在连续剪切6 m弹簧扁钢时,双排定尺抽出小车的原设计方式(一排棒层起动一周期)造成剪切速度只能设定到0.83 m/s左右,严重制约产能水平.针对此问题,设计新程序"双排双接",使得剪切速度提高到1.0 m/s以上,大幅提高生产弹簧扁钢的产能水平.     

小型连轧厂冷摆剪控制系统

介绍了小型连轧厂冷摆剪控制系统的组成，工艺控制过程，并对传动控制系统的原理进行了分析，简要提出了该系统使用时应注意的事项。该系统自投产以来，大大加快了生产节奏，减轻了工人的劳动强度，取得了明显的经济效益。     

CSP连铸机摆剪齿轮箱损坏原因分析与解决办法

在CSP生产线上,摆剪传动齿轮箱高速轴轴承故障时有发生,轴承工作游隙不足是导致故障的根本原因。为了满足轴承刚度和游隙的双重需要,通过对高速轴的受力分析和计算,得出了某型号摆剪所用圆锥滚子轴承合理的预紧力大小范围。通过调整端盖垫片的厚度,解决了轴颈尺寸超公差情况下,轴承预紧过度的问题。     

摆剪齿轮箱轴承损坏原因分析与解决方法

薄板坯连铸连轧生产线上摆剪传动齿轮箱高速轴轴承故障时有发生,轴承工作游隙不足是导致故障的根本原因。为了满足轴承刚度和游隙的双重需要,通过对高速轴的受力分析和计算,得出了某型号摆剪所用圆锥滚子轴承对合理的预紧力大小范围。通过调整端盖垫片的厚度,解决了轴颈尺寸超公差情况下,轴承预紧过度的问题。     

Theoretical Studies of the XY-FP Seismic Isolation Bearing for Bridges

The XY-friction pendulum (XY-FP) bearing is a modified friction pendulum that consists of two perpendicular steel rails with opposing concave surfaces and a connector. The connector resists tensile forces, allows independent sliding in the two orthogonal directions and enables small relative rotation of the rails about a vertical axis. Theoretical analyses were undertaken to study applications of XY-FP bearings to bridges. Two of the key features of the XY-FP bearing for the seismic isolation of bridges are: (1) resistance to tensile axial loads and (2) opportunity to provide a different period of isolation in each principal direction of the isolated structure. Numerical analyses on an XY-FP isolated bridge with different isolation periods in the principal directions subjected to near-field ground motions demonstrated the effectiveness of XY-FP bearings. Furthermore, numerical analyses that investigated the sensitivity of XY-FP isolation system response to differences in the coefficients of friction of the bearings demonstrated that bounding analysis using upper and lower estimates of the coefficients of friction will generally provide conservative estimates of displacements and shear forces for isolation systems with nonuniform isolator properties.     

鄂式破碎机破碎故障分析

本文主要介绍鄂式破碎机的分类、故障分析及处理方法。复摆鄂式破碎机破碎故障有许多原因造成。通过生产实践和理论分析得出破碎故障的解决方案。分析过程和解决方案是生产时处理此类故障的参考。同时,这也是后续设计中对鄂式破碎机进行改进的重要依据。     

Shear stress-induced release of PGE2 and PGI2 by vascular smooth muscle cells

This study addresses the direct effect of fluid flow shear stress on production of the vascular mediators, PGE2 and PGI2 by vascular smooth muscle cells (SMC). Results indicate that shear stress increases PGE2 and PGI2 release in SMC. The production patterns, however, differ between PGE2 and PGI2. For PGE2, the rate of production is moderate for the first three hours after the onset of shear stress, then dramatically increases between the fourth and fifth hours, returning to basal levels in the sixth hour. On the other hand, the rate for PGI2 production is maximal right after the onset of shear and remains elevated for the first three hours. The rate then plateaus and remains at a moderate level during the next three hours. The results also indicate that SMC production of PGI2 is more sensitive to shear stress than PGE2 production since a level of 0.5 dynes/cm2 produces a maximal PGI2 release whereas 1 dyne/cm2 produces only 1/4 the response seen at 20 dynes/cm2 for PGE2. The physiological implications of fluid shear stress regulation of SMC are discussed.