PPO/SEBS-g-MAH共混体系的"瞬间原位大取向"增韧模型

针对具有网状结构的ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ共混合金冲击断面的形貌和微观形变过程,提出了“瞬间原位大取向”增韧模型,该模型认为,超韧ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ的冲击断裂首先是弹性体周围产生微穴,微穴诱发基体产生剪切带,基体在剪切屈服过程中被网状的弹性体携带共同发生大的取向行为,形成取向分子束,从而吸收大量能量,达到超韧水平。     

POE-g-MA增韧PPO/尼龙6合金的制备和性能

考虑了采用马来酸酐接枝乙烯－1－1辛烯共聚物（POE－g-MA)反应挤出增韧聚苯醚（PPO）／尼龙6合金体系的力学性参能和亚微相态,结果表明,POE与PPO／尼龙6合金的相容性差,增韧效果不佳,POE接枝MA后,通过其分子链上的MA官能团与PPO／尼龙6合金分子链上的氨基反应,获得良好的界面粘结性和相容性,使合金的缺口冲击强度获得大幅度提高,POE－g-MA增韧PPO／尼龙6合金的韧性随MA接枝率的增加而提高,通过与MA的接枝,可显著提高POE与PPO／尼龙6合金的界面粘结性和合金基体中的分散性,并明显减小POE粒子的直径,流变性能研究表明,由于在反应挤出过程中POE－g-MA分子链上的酸酐官能团与尼龙6上的氨基发生化学反应,使POE－g-MA增韧PPO／尼龙6合金的熔体粘度随POE－g-MA的接枝率的增加而显著提高。     

EVA-g-MAH对PA6/EVA共混合金原位反应增容作用的研究

用乙烯－醋酸乙烯酯共聚物（ＥＶＡ）对尼龙６（ＰＡ６）进行增韧,加入乙烯－醋酸乙烯酯共聚物与马来酸酐的接枝物（ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ）进行原位反应增容,在反应型双螺杆挤出机上实现反应增容共混过程,制备出了具有超韧性的ＰＡ６／ＥＶＡ／ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ三元共混合金。探讨了ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ对ＰＡ６／ＥＶＡ的原位反应及增容机理,用倍高扫描电镜考察了合金材料的亚微相态。结果表明,ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ的加入使合金     

PP-g-MAH对PA6/PP/TLCP三元共混物的增容改性作用

研究了PP-g-MAH对PA6／PP／TLCP三元共混体系的增容作用以及对共混物流变性能和力学性能的影响。通过共混物的DSC、SEM、POM、流变性能和力学性能测试，结果表明，PP－g-MAH对共混体系有明显的增容作用，共混物的力学性能（拉伸强度和冲击强度）得到提高；由于TLCP的加入，共混物的熔体粘度大大低于PA6的熔体粘度。     

HDPE/E-TMB共混物和HDPE/弹性体共混物的脆韧转变和断面形态

用材料力学性能测试方法和扫描电镜研究了HDPE/E-TMB共混物和HDPE/弹性体共混物的脆韧转变行为和冲击断面形态。结果表明,HDPE/E-TMB共混物的脆韧转变可在弹性体含量较低的情况下发生;弹性体含量相同时,HDPE/E-TMB共混物有更高的冲击强度和拉伸屈服应力;冲击强度相同时,HDPE/E-TMB共混物有更高的拉伸屈服应力和弯曲弹性模量。弹性体含量为8%的两种共混物的冲击断面形态属于不同的断裂机理,这种机理的不同揭示了HDPE/E-TMB共混物具有特殊的结构特征。     

尼龙11/MBS/环氧树脂共混合金的力学性能和增韧机理

对尼龙11共混合金体系的力学性能进行了考察,对于尼龙11／EXL－2691核－壳冲击改性剂／相容剂三元共混合金体系加入环氧树脂后,分散相0冲击改性剂在尼龙11基体中的分布更加均匀,两相的相容性提高,但分散相粒子粒径并未随环氧树脂用量的增加而减小,加入1％的环氧树脂后,共混合金体系冲击强度最大,分散相粒子粒径最小,体系的断裂强度随着环氧树脂用量的增加而增大,伸长率则降低,此共混合金体系的增韧机理为分散相引发银纹机理。     

HIPS-g-MA共聚物对HIPS/PC共混物相容性、形态和拉伸性能的影响

研究了HIPS／PC共混物的相容性及HIPS－MA对HIPS（30）／PC（70）共混物的相容性、形态和拉伸性能的影响。DSC研究结果表明，HIPS／PC共混物中PS的玻璃化转变温度（Tg)不随组成而变化，而PC的Tg随其质量分数的降低逐渐向低温移动，说明HIPS／PC是部分相容体系。通过DSC、扫描电镜形态观察和拉伸性能测试结果发现，当HIPS－g-MA的含量低于7．5％时，共混物的相容性改善不明显，当其含量达到7．5％时，对共混物有明显的乳化作用，说明饱和的界面浓度在7．5％左右。HIPS－g-MA接枝共聚物在HIPS（30）／PC（70）共混物中的增容作用可能是酯交换反应原位生成的嵌段共聚物所致。     

液晶共聚酯与改性聚苯醚共混物的抗冲破坏行为及断面形态

改性聚苯醚（ＰＰＯ）和热致性液晶（ＬＣＰ）以不同的配比共混，用注射成型法加工成试样，研究了这些共混试样的落重抗冲行为，测定了临界应变能释放速度ＣＩＣ，讨论了它与液晶含量的依赖关系，并从试样形态的角度来进行解释。     

嵌段共聚物对PPO／PP共混物的增容作用

研究表明苯乙烯－乙烯／丙烯嵌段共聚物及其混合顺序对聚／聚丙烯共混物形态和性能有一定影响。ＰＰＯ／ＰＰ共混物加入增容剂后，分散相颗粒变得精细均匀，缺口冲击强度大大提高。文中计算了ＳＥＰ／ＰＰＯ及ＳＥＰ／ＰＰ共混物的相互作用能密度Ｂ，计算表明，ＥＰ体积分数高的ＳＥＰ和ＰＰＯ的亲和力比ＳＥＰ与ＰＰ的亲和力小，因此当ＳＥＰ先与ＰＰＯ预混合，然后与ＰＰ混合，ＳＥＰ易于迁移到两相界面，降低了界面张力，减小了分     

温度对聚氯乙烯缺口冲击强度及断面粗糙度的影响

研究了温度对聚氯乙烯 PVC 缺口冲击强度、断口形貌特征及断面粗糙度的影响。结果表明,PVC 缺口冲击强度和断面粗糙度参数 R_s 随温度变化,在脆化温度 T_h 处存在极小值,前者取决于真实断裂表面积大小;后者受控于局部高强变形及裂纹分叉扩展综合作用。低温冲击断面上易观察到裂纹分叉扩展形成的弧形条纹及分层。     

PP／EPDM共混物注射成型样条的断口形态和冲击性能

借助扫描电子显微镜观察了ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物注射成型样条的冲击断口形态以及该共混物注射产条的芯－壳结构特征，研究了ＥＰＤＭ基体中的各向异性分布，不同冲击强度样品的断口形态以胶芯－壳结构和ＥＰＤＭ的各向异性分布对断口形态和冲击性能的影响。     

PC/ABS共混合金冲击断口形态和强度

研究了不同原料和配比的PC/ABS共混合金冲击破坏断面形态和缺口冲击强度之间的关系。用注射成型方法制备缺口冲击样条,用扫描电镜观察断面形态,用简支梁测定冲击强度,结果表明:冲击强度得到提高的合金断面是PC和ABS部分断面形态的加合和增强。其特征形态是微坑、抛物线和裂纹带分枝。冲击强度较PC和ABS低的合金断面,其形态既不同于PC也不同于ABS。原料和配比对合金断面形态和强度有影响,其中配比的影响最大。     

超高分子量聚乙烯冲击断裂形态分析EI

用辊压和模塑方法加工了超高分子量聚乙烯（ＵＨＭＷＰＥ）试样，用扫描电镜研究了它的带缺口断裂形态和断裂方式。结果表明，ＵＨＭＷＰＥ形成了一种类串晶形态，断裂是以两种方式进行的：晶间断裂和串晶自身断裂，而无定形部分呈云朵状，发白，同时断裂变形具有与金属非常相似的力学孪晶作用。     

仪器化冲击在评测断口剪切面积比例中的应用

根据示波曲线定量给出的特征载荷点分布关系，结合ESIS给出的评测夏比V型冲击断口剪切面积比例(PSF)经验公式，介绍了仪器化冲击试验在估算PSF数值中的具体应用。估算值与实际测量值所进行的误差离散性与置信区间的分析结果表明，选用合适的经验算法可以在试验过程中实时获得高度可靠的PSF结果。与常规光学手工评测技术相比，该方法不依赖于试验者的主观评测经验、不受特定客观试验条件的限制，具有广阔的应用前景，同时也为材料PSF评测以及动态断裂机理的研究提供了一套方便而有效的试验手段。     

新型增容剂（A）对聚苯醚／聚酰胺共混体系的影响

合成了一种用马来酸酐改性的低分子聚烯烃(A)并将A作为PPO/PA共混体系的一种新型增容剂。从物理机械性能和形态结构两方面研究了A对PPO/PA共混体系的增容效果。结果表明,增容剂A与文献报导的PPO/PA体系的某些增容剂相比,除用量少、增容效果好外,还兼具耐热改性剂和流动改性剂的功能,即A是一种多功能的改性剂,它是通过使PPO/A与PA形成界面过渡层而实现其增容作用的。     

砌体开裂过程数值模型及其模拟分析

基于损伤力学和脆性理论,将砌体看成是由块体、砂浆、粘结带组成的三相材料,考虑砌体组成材料的非均匀性特点,提出了新的砌体开裂过程数值分析方法,利用材料破裂过程分析系统(MFPA^2D),从细观力学层次上数值模拟了砌体试件在水平剪切荷载作用下从损伤到开裂破坏过程,模拟结果与试验结果较为吻合。验证了该数值分析方法的正确性和模型的合理性,同时为砌体开裂破坏预测预报基础理论的研究提供新的分析方法。