分段焊影响转轮焊接残余应力的试验分析

在利用平板试验得到分段焊的合理段长的基础上,对某水电站混流式水轮机转轮的焊接残余应力场进行了调控.结果表明,对于尺寸为500 mm×500 mm×16 mm的平板来说,后焊的焊段可以起到降低先焊焊段的残余应力的作用,且在到后焊部分端部为50 mm的范围内,降低效果最明显;分段焊可以降低叶片危险区域的残余拉应力峰值并产生残余压应力;当叶片出水边焊段的长度在40～90 mm的范围内,残余应力的降低效果随着叶片出水边焊段长度的增加而减小.     

空调底板脚焊接电流分流与焊接专机的改造

空调的室外机一般安装在室外的墙壁上,安装牢固与否关键取决于底板脚与固定在墙壁上的安装架相连接的部位,而底板是焊接在底板脚上,承受了室外机的全部重量,从安全角度出发,绝不允许底板脚与底板有脱焊现象.     

沉降罐的焊接及安装施工艺

1 预制 根据沉淀罐的设计要求尺寸分别预制好顶板,底板、壁板储罐安装辅助材料,罐内装及附件等.(预制过程略) 2 罐体组焊 2.1 组装前检查:罐基础应符合下列规定:①罐基础中心标高允许偏差为±20 mm.②罐壁附近的基础表面,在有环梁时每10 m弧长任意两点的高差不大于6 mm,整个圆周长度内任意两点高差不大于12 mm;无环梁时每3 m弧长内任意两点高差不大于12 mm.③罐基础表面应平整密实,无突出的隆起凹陷及贯穿裂纹.罐基础表面的测量方法可按<立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范> (GBJ 128-90)第4.2.2条第三点的规定执行.     

拘束条件对薄板T形接头双光束激光焊接变形的影响

采用单元温度对单元进行生死控制的有限元计算方法研究了拘束条件对2.5 mm厚铝锂合金5A90薄壁T形接头双光束激光焊接变形的影响,拘束条件包括对筋板施加和对底板施加两类,约束在焊接过程中施加,焊后冷却到室温去除.筋板拘束条件施加在筋板顶部和侧面,对比了施加与不施加约束两种情况,该两种情况连续焊接之前都采用点固焊对筋板进行固定.底板拘束条件通过在T形接头两侧设置压块对底板施压来实现,研究了压块与焊缝不同距离对焊接变形的影响.最后进行了试验验证.焊接过程中对筋板施加约束有利于减小焊接过程中及焊后筋板变形.底板纵向约束影响T形接头焊件挠曲变形的大小和方向,对角变形影响不大.焊接过程中对底板施加y向约束,有利于减小角变形.对底板加纵向约束与不加纵向约束两种情况进行了试验验证,变形方向及变形量最大值的计算结果与试验结果符合.     

自动升降货柜波纹墙板的组装及塞焊工艺

自动升降货柜的墙板宽0.8m,高6.4m,全焊接结构,由2根方管焊上8块2 mm厚的钢板组成.钢板上冲压出方形波纹,作为货物进出的轨道.整块墙板共有80条波纹,要求每条波纹对地面的累积误差<±0.5mm,波纹相互间的平行度偏差<0.5 mm,构件采用半自动Ar-CO2混合气体保护焊.为减小变形,降低整机运行时的噪声,因此,采用了塞焊.墙板装配使用2m长的矫正压铁,加工后具有定位和矫形双重功能.利用金属材料的流动性,装配时,将波纹偏差强制矫正.焊接时采用合理的工艺参数,进行交叉跳跃焊,焊后进行锤击以消除应力,从而保证了焊件的精度要求.     

铸造工艺对调节片铸造质量的影响

调节片是某航空发动机的重要部件,采用K424合金整体精密铸造而成.铸件属于薄壁件,底板厚度为1 mm,底板上的凸台厚度为8.68 mm,底板两端各连接了长度分别为170 mm和115 mm、直径为12 mm的长杆.针对该铸件的结构特点,根据以往的生产经验,设计了整体板状直浇道接内浇口的浇注系统,试制结果经X光检验发现,即使采用不同的模壳温度和浇注温度,在铸件靠近长杆处的凸台和底板连接处裂纹和疏松问题比较严重.根据试制结果对浇注系统进行分析,通过优化浇注系统和控制浇注温度来保证生产出高冶金质量和合格率的调节片铸件.     

一种新型上卫板装置形式

根据我厂的使用情况,现推荐一种新型的上卫板装置形式,如图1所示。整个卫板装置由三部分组成,即卫板体,小轴及配重块。通过尾部配重块重力使卫板尾部受到一向下压力,形成力偶平衡,从而使卫板体得以安装在准确的位置上。卫板体可由两块底板、两块支撑板焊接而成。底板要求光洁平滑,支撑板轴孔要求有一定的同轴度。小轴可安装在孔型两侧的导板上,其直径根据轧制力大小可取30～70mm。配重块一般应尽可能偏大些,以使卫板足够稳定。设计时,为增     

石油贮罐底板焊接变形分析

10~5m~3贮油罐底板全部采用对接接头,与搭接接头相比,其焊接变形独特.本研究对象是大庆油建公司生产的10~5m~3贮油罐.1 贮油罐的组成及主要技术数据10~5m~3油罐的主要构件有罐底,罐壁和浮顶.油罐内径80m,高度21.97m;单块中幅板尺寸12192mm×2438mm×12mm(共161块),单块边板尺寸7600mm×1930mm×21mm(共33块);罐壁厚度33～12mm;油罐耗用钢材1810t.     

塞焊孔尺寸对焊接性能影响研究

为了研究塞焊孔尺寸对焊接性能的影响,设定不同塞焊孔尺寸及焊接路径进行焊接试验,并且焊后进行抗拉性能对比分析及断面金相观察.得出结论:对于上层板厚在1.0 mm以下薄钢板塞焊时,塞焊孔尺寸建议φ6 mm,且要求满焊;对于上层板厚在1.0mm以上汽车钢板塞焊时,塞焊孔尺寸建议6 mmx 12 mm,且要求满焊.这为实际生产...     

湿型铸造大底板

ZHTZL型电缆机大底板材质为HT200,长5700mm、宽1500mm,高220mm,重量为4.3吨.铸件要求平面翘曲变形不超过5mm,加工面上不允许有铸造缺陷.     

薄板T型接头双丝MAG焊接残余应力及变形有限元分析

采用ABAQUS模拟并分析6?mm厚T型接头双丝MAG焊的焊接温度场、焊后残余应力、焊接面外变形.约束条件分为两种:方案一,不对底板进行固定,焊接自由变形;方案二,焊接时对底板进行固定,冷却后解除固定.结果显示:在相同的热源下,两种方案的焊接温度场保持一致;方案一的角变形量较大,最大变形量约为1?mm,焊缝热影响区底板变形量约为0.2?mm,最大残余应力位于焊缝中心,约235?MPa;方案二的最大变形处位于焊缝中心,但面积较小,可忽略不计,故最大变形量位于底板焊缝热影响区附近,约0.3?mm,焊缝中心的最大残余应力约为180?MPa.由此可见,在T型接头焊接时,将底板进行固定,冷却后解除释放,可以降低焊接残余应力和焊接面外变形量.     

2219铝合金双主轴回抽式搅拌摩擦焊接头组织与力学性能分析

采用双主轴回抽式搅拌摩擦焊对2219铝合金板进行了焊接,分析了接头的微观组织和力学性能,探讨了搅拌针回抽速度对接头力学性能的影响.结果表明,焊缝平稳段上层试样断裂于前进侧热力影响区,靠近热影响区;平稳段下层试样断裂于焊缝中心的搅拌针端部搅动区;而回抽段焊缝断裂于后退侧热影响区,靠近热力影响区.焊接接头抗拉强度达到母材的70％,断后伸长率为80％以上;当回抽速度为6 mm/min时,断后伸长率最高.硬度最低值位于热力影响区和热影响区交界处.     

海管全自动焊接接头性能研究

通过试验方法,对海管全自动焊接接头的性能进行了研究.试验方法包括宏观金相观察、硬度测试、冲击测试和TEM分析.试验结果显示:通过宏观金相观察与测量,焊缝最大宽度为13.49 mm,而HAZ的最大宽度为1.58 mm;硬度测试结果显示,焊缝区域(13.49 mm)硬度值稍高于母材,HAZ (1.58 mm)硬度值稍低于母材;焊缝中心线位置冲击值最低,其他位置冲击值很接近,无明显区别;在HAZ (1.58 mm)晶粒内部有大量应变,在焊缝中心及母材位置几乎没有应变.     

防锈铝搅拌摩擦焊接

通过大量试验研究了防锈铝LF21搅拌摩擦焊接技术,深入分析了防锈铝搅拌摩擦焊接头的金相组织和力学性能,并探讨了焊接参数对组织性能的影响.对于3mm厚的防锈铝板,优化的搅拌头材料为ICr18Ni9Ti,形状为圆锥带凹面形,轴肩尺寸为φ12mm,焊针跟部直径为4mm,焊针端部直径为2.8mm,焊针高度为2.7mm.优化的焊接工艺参数范围为旋转速度950-1 500 r/min,焊接速度37.5～60mm/min.研究的成果可应用于有色金属材料搅拌摩擦焊接参数的优化,推动中国搅拌摩擦焊接技术在铝焊接中的应用.     

双丝埋弧焊工艺在高层建筑钢结构上的应用

1　问题的提出GAMMON公司承建的香港皇后道太平洋广场项目 ,楼高 174m ,主体设计采用钢结构框架 ,共有 10条主支撑柱。基础柱脚每个重达 2 0t ,因该柱脚焊接结构复杂 ,决定采用双丝埋弧焊方法 ,先分开两部分制作 ,然后通过厚度为 10 0mm底板将其拼焊为整体 (图 1)。图 1　柱脚底板示意图2　焊接工艺2 .1　焊接设备选用美国LINCOLN公司的交流电源AC -12 0 0(送丝及控制机构为NA -4 )和直流电源DC -15 0 0(送丝及控制机构为NA -3N ) )。焊接时 ,直流焊枪在前 ,交流焊枪在后 ,见图 2。其目的是通过控制直流电弧的极性、焊接电流、电弧…     

ZD240型铸锭车上底板拼焊

ZD240型铸锭车是一种新型的单车载重为240t 的冶金专用车辆。本文着重介绍了该车上底板拼焊时的合理装焊顺序、工艺参数及局部加压固定等工艺方法,确保了制造质量.     

铸造铝合金焊接裂纹分析

应用钨极惰性气体保护焊工艺对5B02管型材和ZL116底板进行焊接,在底板根部R角位置存在裂纹.为了分析裂纹产生的原因,对裂纹处的宏观组织、微观组织和断口形貌进行观察和分析.结果表明,焊接内应力、结构应力集中和铸件双R角处组织粗大,导致铸件的焊缝附近产生裂纹.为避免铸件焊接后产生裂纹,提出了在焊接过程中相应的防范措施.     

沉降罐的焊接及安装施工工艺

1 预制根据沉淀罐的设计要求尺寸分别预制好顶板，底板、壁板储罐安装辅助材料，罐内装及附件等。(预制过程略)2 罐体组焊2.1 组装前检查：罐基础应符合下列规定：①罐基础中心标高允许偏差为±20 mm。②罐壁附近的基础表面，在有环梁时每10 m弧长任意两点的高差不大于6 mm，整个圆周长度内任意两点高差不大于12 mm；无环梁时每3 m弧长内任意两点高差不大于12 mm。③罐基础表面应平整密实，无突出的隆起凹陷及贯穿裂纹。罐基础表面的测量方法可按《立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范》（GBJ 128-90）第4.2.2条第三点的规定执行。2.2 …     

天然气水合物喷射破碎压控滑套冲蚀磨损特性研究

目的 研究天然气水合物开采过程中,钻井液对喷射破碎压控滑套冲蚀磨损的影响规律及主要影响因素.方法 基于欧拉-拉格朗日算法的DPM模型,建立了滑套冲蚀磨损数值分析模型,预测了压控滑套在使用过程中易发生冲蚀磨损的区域.探究了不同的钻井液粒径、入口液相流速、质量流量及封堵块位置的变化,对冲蚀磨损过程的影响规律.结果 压控滑套的易冲蚀区域为封堵块面、过流通道口、内壁面三个位置.在控制单因素变量条件下,易冲蚀区域最大冲蚀率和冲蚀面积随着粒径增大而增大,粒径从0.1 mm增大到1.1 mm时,易冲蚀区域平均最大冲蚀率增大了63.4倍,并在不同粒径段呈现不同变化趋势.随着封堵块与滑套距离减小,易冲蚀区域平均最大冲蚀率增加,距离从50 mm降低到5 mm时,平均最大冲蚀率增大了3.8倍,并在不同的距离段呈现不同变化趋势;同时随着封堵块与滑套距离减小,内壁面的冲蚀面积降低明显,封堵块和过流通道冲蚀面积没有显著变化.随着入口流速和流体质量流量的增加,易冲蚀区域最大冲蚀率呈现指数增加,流速从6 m/s增大到14 m/s时,易冲蚀区域平均最大冲蚀率增大了9.5倍,流体质量流量从0.001 kg/s增大到0.007 kg/s时,易冲蚀区域平均最大冲蚀率增大了5.6倍,但冲蚀面积都没有显著变化.结论 滑套封堵块面、过流通道和内壁面最易发生冲蚀破坏.冲蚀颗粒直径应该小于0.3 mm为宜,封堵块与滑套距离应该大于30 mm,同时入口流速和质量浓度越小,冲蚀情况越好.综合最大冲蚀率数值及增长倍数分析,粒径是冲蚀率增长的主要因素.该研究为喷射破碎压控滑套的设计和应用提供了指导意义.     

T形接头双光束激光焊变形计算方法

以厚度为2.5 mm的铝锂合金5A90薄壁T形接头双光束激光焊变形为研究对象,针对焊缝金属熔化及凝固引起的材料力学行为变化,考虑筋板与底板之间连接的实现过程,开发了双光束激光焊单元生死温度判别法,焊接过程中以单元瞬态温度为判据,对单元动态杀死和激活;对比了采用与不采用单元生死温度判别法的焊接变形计算结果,该两种计算方法在材料参数、几何模型、边界条件及初始条件等方面都完全相同.结果表明,是否采用单元生死温度判别法对T形接头双光束激光焊变形的计算结果有显著影响,并对这种影响进行了分析.