Ni添加对Ti_(0.47)V_(0.28)Mn_(0.15)Cr_(0.1)储氢合金电化学性能的影响

通过X射线衍射谱(XRD)、气态吸放氢行为(PCT曲线)、电化学充放电性能、电化学阻抗谱(EIS),考察了Ni添加对Ti_(0.47)V_(0.28)Mn_(0.15)Cr_(0.1)储氢合金的电化学性能的影响。结果表明:Ti_(0.47)V_(0.28)Mn_(0.15)Cr_(0.1)的电化学活性很差,在碱液中几乎不能放电,添加Ni之后得到了明显改善。随着Ni含量的增加,Ti_(0.47)V_(0.28)Mn_(0.15)Cr_(0.1)Ni_x(x=0～0.25)合金电极的放电容量先增大后减小,在x=0.15时达到最大值310mA·h·g~(-1)。     

(Ti-Cr)_(100-x)V_x(x=30～60)合金的微结构及储氢特性

系统研究了(Ti-Cr)_(100-x)V_x(x=30,40,50,60;Ti/Cr=0.7～0.75)合金的微结构及储氢性能。XRD及SEM分析表明,当V含量x=30时,合金中由体心立方(bcc)结构的钒基固溶体主相和微量α-Ti第二相组成;当V含量增至x=40～50时,合金为单一的bcc相;当x=60时,合金中出现了C15型Laves第二相。储氢性能测试表明,随着V含量的增加,合金的活化性能下降;室温最大吸氢量和90℃有效放氢容量均先增加后降低,并在x=50时达到最高值。合金的P-C-T曲线平台比较宽,吸放氢压力滞后均较大。当V含量x=50时,合金的综合性能相对较佳,室温最大吸氢量可达393ml·g~(-1),90℃有效放氢容量为210ml·g~(-1)。     

Zr取代TiMn合金中的部分Ti对合金储氢性能的影响

讨论了Zr取代TiMn合金中的部分Ti对其吸放氢性能的影响。XRD分析结果表明:合金的晶胞体积随合金中zr含量的增加而增大。PCT测试表明合金的最大吸氢量随合金中Zr含量的增加而增大,吸氢平台压力随合金中Zr含量的增加而降低;合金Ti_(0.9)Zr_(0.1)Mn_(1.4)具有最大的可逆吸氢量。由于Zr元素的引入,合金吸放氢过程的焓变和熵变均有所增加。     

VFe对取代部分TiMn_2中的部分Mn对合金制备及储氢性能的影响

由TiMn合金的二元相图出发,研究了TiMn_(1.2)(VFe)_(0.8)储氢合金的制备及其储氢性能。结果表明,采用两步熔炼的方法可以快速制备该合金,而且所得合金成分均匀,储氢性能稳定。X射线衍射分析表明,合金中主要存在TiMn基Laves相,经退火热处理后合金中出现了新的合金相;合金的吸放氢量测试表明,在室温和3.04 MPa的吸氢条件下,该合金在353K、终止压力为101.325 kPa时的放氢量超过200 ml·g~(-1),在相同的吸放氢条件下,经退火热处理的合金其放氢量有所提高,可以达到220 ml·g~(-1),质量比接近2％;合金吸放氢的压力-组成-温度(PCT)测试表明退火前后合金的吸放氢热力学性能略有改变,合金退火后出现了新的吸放氢平台。     

Zr_(0.9)Ti_(0.1)(Ni,Co,Mn,V)_(2+α)贮氢合金的制备过程对其性能的影响

测定了Zr_(0.9)Ti_(0.1)-Ni,Co,Mn,V)2+( 贮氢合金在铸态、快淬态及快淬合金经不同退火温度处理后的压力(组成(温度曲线，计算了它们的焓变值，测试了其电化学容量. 结果表明：快淬后的贮氢合金随退火温度的增加，焓变值和放电容量也增加. 在1173 K温度下退火处理的贮氢合金，其放电容量(379 mA(h/g)较铸态合金好，但它的活化性能不如铸态合金.     

成分对汽车用（La0.7Mg0.3）Nix合金储氢特性的影响

为开发出具有高循环寿命和高储氢性能的新能源汽车用稀土镁基储氢合金,考察了铸态和退火态的铸锭/快淬（La_0.7Mg_0.3）Ni_x（x=2.0、2.5、3.0）储氢合金的微观结构、物相组成和储氢特性。结果表明,当x=2.5时快淬法储氢合金具有较好的吸放氢平台压力,PCT曲线中体现出完全脱氢特征,吸氢容量约为1.44%（质量分数）。经过850~950 ℃退火处理,铸锭法（La_0.7Mg_0.3）Ni_2.5储氢合金相较（La_0.7Mg_0.3）Ni_2.0储氢合金具有更高的吸放氢平台压和更宽的吸放氢平台,表明前者具有相对更好的吸放氢性能;不同退火温度下（La_0.7Mg_0.3）Ni_2.5储氢合金的吸放氢平台压较为接近,吸氢和放氢容量可达到1.6%（质量分数）。铸锭法和快淬法（La_0.7Mg_0.3）Ni_x储氢合金中的LaNi₅和（LaMg）Ni₃相会随着退火温度的升高而逐渐转变为（LaMg）₂Ni₇相;铸锭法和快淬法（La_0.7Mg_0.3）Ni_2.5储氢合金的表面粉末颗粒分别在退火温度为950 ℃和900 ℃时最为细小。     

直接热处理法制备R-TiO_2晶须及其生长机制研究

一维金红石型纳米二氧化钛(R-TiO_2)由于其特殊的结构,在可再生清洁能源领域被广泛研究和应用。本文以Ti_3Si_(1-x)Al_xC_2固溶体块体材料为基体,研究了Ti_3Si_(1-x)Al_xC_2固溶体中的Al含量、环境因素对R-TiO_2纳米晶须生长的影响。表明,随Ti_3Si_(1-x)Al_xC_2固溶体中的Al含量的增加,R-TiO_2长晶须逐渐生成,当x≥0.25时,表面排成列或扎堆生成约2μm的R-TiO_2长晶须;而纳米晶须随着O含量的增加生成量减少;升高温度,样品表面会生成α-Al_2O_3纳米片(x≥0.5时)。因此,Ti_3Si_(1-x)Al_xC_2固溶体在800℃、100 Pa条件下直接热处理成功制备出R-TiO_2纳米晶须,开发了一种简单且环境友好的方法。     

Zr/Mn元素替代及退火处理对汽车电池用储氢合金电化学性能的影响

采用真空感应熔炼的方法制备了(La,Mg)_1-xZr_x Ni_3.3-2xMn_2x(x=0、0.1、0.2)储氢合金，研究了Zr/Mn元素替代和退火处理对储氢合金相结构、显微形貌和电化学性能的影响。结果表明：Zr/Mn元素替代后储氢合金中出现了新相La Mg Ni₄相，退火处理后储氢合金中La Ni₅相和La Mg Ni₄相含量减小，(La,Mg)₂Ni₇相和(La,Mg)₅Ni₁₉相含量增加；当储氢合金中x值从0增加至0.2时，储氢合金电极的活化次数N_a逐渐减小、最大放电容量C_max逐渐降低，且相同x值时退火态储氢合金电极的C_max要高于铸态储氢合金电极。Zr/Mn元素替代会提高储氢合金电极的24 h荷电保持率、降低循环100次后的容量保持率，且退火后二者都会相对提高；铸态储氢合金电...     

(Mg4-xLi2x)(Nb1.92V0.08)O9陶瓷微波介电性能

采用固相合成法制备了(Mg_(4-x)Li_(2x))(Nb_(1.92)V_(0.08))O_9系列微波介质陶瓷。通过XRD、SEM以及HP网络分析仪等测试手段对其烧结特性、晶体结构和微波介电性能进行了系统研究。结果表明:x<0.3时形成了(Mg_(4-x)Li_(2x))(Nb_(1.92)V_(0.08))O_9固溶体;x≥0.3时,除主相(Mg_(4-x)Li_(2x))(Nb_(1.92)V_(0.08))O_9外,还有少量第二相Li3Mg2NbO6生成。微波介电常数ε随x的增大持续升高,品质因数Q则先增大后减小。x=0.2,950℃,5h烧结样品的微波介电性能达到最佳:ε=12.7,Q.f=14078GHz(f0=8GHz)。     

Zr0.9Ti0.1(Ni,Co,Mn,V)2+α贮氢合金的制备过程对其性能的影响

测定了Zr0.9Ti0.1(Ni,Co,Mn,V)2+α贮氢合金在铸态、快淬态及快淬合金经不同退火温度处理后的压力-组成-温度曲线,计算了它们的焓变值,测试了其电化学容量.结果表明快淬后的贮氢合金随退火温度的增加,焓变值和放电容量也增加.在1173K温度下退火处理的贮氢合金,其放电容量(379mA@h/g)较铸态合金好,但它的活化性能不如铸态合金.     

氧化钛对氧化铬材料烧结特性的影响

以Cr_2O_3微粉和TiO_2微粉为主要原料,聚乙烯醇为结合剂,经制浆、喷雾造粒、机压和等静压二次成型,在气氛炉内(氧分压分别控制在10Pa和0.1Pa),1 500℃保温3h烧成制备氧化铬样品.研究了氧化钛加入量(质量分数为1%～5%)对Cr_2O_3材料烧结特性的影响.结果表明:TiO_2能显著促进Cr_2O_3材料的烧结,随着TiO_2加入量的增加,样品的体积密度迅速增加,显气孔率迅速下降;加入3%TiO_2基本能全部固溶到Cr_2O_3晶粒内,形成固溶体;当TiO_2的加入量超过3%时,富余部分形成钛铬化合物Cr_2Ti_(n-2)O_(2n-1)(3相似文献   

贮氢合金催化共轭二烯烃类聚合物双键加氢的研究

研究了共轭二烯烃类聚合物在贮氢合金氢化物存在下双键加氢的情况。结果表明AB；型贮氢合金[包括LaNi5和MINi5-x(CoMnAl)8]可催化NBR、NR、BR、SBS等共轭二烯烃聚合物双键加氢，其氢化度分别可达33．5％、31．1％、45．8％、32．3％。采用IR、^1H NMR、碘量分析法等手段对加氢产物进行了分析，表明聚合物中双键加氢的同时，NBR中的-C≡N和SBS中的苯环不受影响。此外。研究结果还表明合金组成、表面处理方式等对贮氢合金催化共轭二烯烃类聚合物双键加氢活性有影响。合金氢化物在共轭二烯烃类聚合物双键加氢过程中具有提供氢源与催化双重功能。     

ABS-g-MAH在PA 6/ABS合金中的应用

采用固相接枝的方法制备了马来酸酐(MAH)接枝丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物(ABS)(ABS-g-MAH),并以ABS-g-MAH为相容剂,制备了聚酰胺6(PA 6)/ABS合金.ABS-g-MAH能有效改善合金的相容性,提高合金的力学性能,当w(ABS-g-MAH)为10%时.合金的冲击强度与未添加相容剂的合金相比提高了30%左右,其拉伸强度、弯曲强度也显著提高.PA 6中加人ABS和ABS-g-MAH影响了其结晶形态,球晶显著减少,并出现了大量的片晶.PA 6的α松弛温度为70℃左右,而加入ABS和ABS-g-MAH后α松弛温度为115℃左右,并且出现明显的β松弛,γ松弛温度也从-50℃降到-70℃左右.     

石墨烯对La-Mg-Ni基储氢合金电化学性能的影响

为提高La-Mg-Ni基储氢合金La_(0.73)Ce_(0.18)Mg_(0.09)Ni_(3.20)Al_(0.21)Mn_(0.10)Co_(0.60)的电化学性能,将制备的石墨烯添加到储氢合金中。经XRD分析可知,处理前后合金的相结构没有变化。添加质量分数为1%、2%、5%石墨烯的合金电极与未添加石墨烯电极相比,最大放电容量略有下降,但50次循环后的放电容量保持率从63%分别提高到75%、78%和73%。添加2%石墨烯电极和未添加石墨烯电极相比,900 m A/g放电电流密度下的高倍率放电容量保持率从79.8%增加到83.9%,交换电流密度I0从54 m A/g提高到281 m A/g,极限电流密度IL从512 m A/g提高到1 537 m A/g。加入石墨烯后,电极的抗腐蚀性能也明显增强。     

TiO2-Pt/Mm（Ni3.4Mn0.4Al0.3Co0.7）电极的可助光充电

1～8 nm的Pt微粒通过光催化分解法沉积在20～50 nm的TiO₂微粒表面,然后把所制备的TiO₂-Pt纳米微粒修饰到富La的贮氢合金电极的表面,形成可助光充电的TiO₂-Pt/Mm（Ni_3.4Mn_0.4Al_0.3Co_0.7）电极（TPM电极）,研究了TPM电极的光电化学、可助光充电行为。结果表明：微小的电流对TPM电极的光充电效应有较强的辅助作用。当TPM电极只被光照时,放出的电量较小;而在光照的同时加上一个微弱的电流,可显著改善其光充电性能。通过交流阻抗谱和循环伏安实验研究了其光充电机理。     

电动汽车用La-Fe-B储氢合金的制备与电化学性能研究

研究了石墨烯含量对储氢合金物相组成和电化学性能的影响。结果表明,不同石墨烯含量储氢合金都主要由La₃Ni₁₃B₂、LaNi₅和（Fe,Ni）相组成,La₃Ni₁₃B₂和（Fe,Ni）相晶胞体积会随着石墨烯含量增加而增大,LaNi₅相晶胞体积会随着石墨烯含量增加而减小。当石墨烯质量分数从0%增加至6%时,储氢合金的最大放电容量先增加后减小,在石墨烯质量分数为4%时取得储氢合金放电容量最大值（288.5 mA·h/g）,且当循环周期为100次时,石墨烯质量分数为4%和6%的储氢合金的放电容量仍然高于未添加石墨烯的储氢合金。相同温度下,添加石墨烯的储氢合金的放电容量都高于未添加石墨烯的储氢合金,且石墨烯质量分数为4%的储氢合金具有最大放电容量。随着石墨烯质量分数从0%增加至6%,储氢合金的电荷转移电阻先减小后增大、电流密度和扩散系数先增大后减小,在石墨烯质量分数为4%时取得电荷转移电阻最小值、电流密度和扩散系数最大值,适宜的石墨烯添加量为4%。     

锰锑酸铅-锌铌酸铅-锆钛酸铅陶瓷的铁电性能

通过电滞回线测试,探讨了xPb(Mn1/3Sb2/3)0.05(Zr1/2Ti1/2)0.95O3(1-x)Pb(Zn1/3Nb2/3)0.28(Zr1/2Ti1/2)0.72O3[xPMnS-(1-x)PZN]陶瓷的铁电性能及铁电相变特性.同时研究了Ba2 取代Pb2 对材料铁电性能的影响.结果表明;三方相含量较高的0.2PMnS-0.8PZN陶瓷具有较高的矫顽场和较大的剩余极化强度;四方相含量较高的0.5PMnS-0.5PZN和0.6PMnS-0.4PZN陶瓷具有较低的矫顽场和较小的剩余极化强度,Ba2 取代使三方相含量增加,铁电性能明显提高.