660MW超超临界汽轮机可倾瓦轴承损坏的分析及处理

针对660MW超超临界汽轮机在启动或停机过程中,可倾瓦轴承温度异常升高出现低速碾瓦的特点和原因进行分析,通过1号、2号轴承设置顶轴油装置,加大轴瓦进油节流孔直径,增大轴瓦曲率半径,改进机组运行方式等技术措施,彻底解决了汽轮机低速碾瓦的故障,取得了非常明显的效果.     

1000MW超超临界汽轮机轴承可倾瓦烧瓦及改造

针对华能海门电厂1 号机组汽轮机冲转期间发生的可倾瓦烧瓦案例,分析了可倾瓦烧瓦原因以及解决方案,总结了超超临界百万千瓦机组汽轮机冲转、调试、运行过程中可倾瓦产生瓦温、振动的影响因素,为以后同类型汽轮机安装、调试、运行提供借鉴作用。     

1000MW超超临界机组小汽机瓦温高的原因分析及治理

1 000 MW超超临界机组小汽机为东方汽轮机厂设计制造,轴瓦采用可倾瓦设计,机组运行过程中,出现了2号轴瓦温度高问题。介绍了小汽机可倾瓦的结构特点和轴瓦温度高的事件经过等,针对可倾瓦温度高进行原因分析,并利用机组停运机会进行了有效治理,为其它机组在处理类似问题时提供参考。     

国产600MW汽轮机轴承技术改造

本文论述了将国产600MW汽轮机圆筒瓦轴承改为可倾瓦轴承以解决其运行中的轴承瓦温偏高问题的可行性，对影响机组运行的轴系稳定性、轴瓦瓦温高、油系统等因素参数的改进进行了较为深入的理论分析和计算。     

300MW汽轮机低速碾瓦的分析及处理

针对300MW汽轮机在停机过程中,改进型可倾瓦轴承温度异常升高出现低速碾瓦的特点和原因进行分析,通过降低轴承标高、加大轴瓦进油节流孔直径等技术措施,彻底解决了汽轮机低速碾瓦的故障,取得了非常明显的效果。     

超临界600MW机组发电机转子匝间短路引发振动的处理

粤电靖海发电有限公司1号600 MW机组的一次中间再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式汽轮机型号为N600-24.2/566/566,发电机型号为QFSN-600-2-22A,冷却方式为水-氢-氢.汽轮发电机组轴系共布置9块轴瓦,1号、2号轴瓦为可倾瓦,分别布置在前轴承箱和中间轴承箱,3号～9号轴瓦为椭圆瓦,分布情况如图1所示.     

马头发电厂#6机#7瓦超温原因分析及改进措施

马头发电总厂安装有2台前苏联产210ＭＷ汽轮发电机组(即#5机组和#6机组),均为列宁格勒金属工厂制造的Ｋ-200-130-3型、双流中间再热凝汽式汽轮机机组。在1997年6月#6机#7支持轴瓦曾出现超温现象,轴瓦的前后两点温度分别为76℃和74℃。机组小修时对#7瓦进行检查,没发现检修数据超标;从开机到带满负荷全过程,温度一直稳定在75℃左右;#7瓦的振动情况也没有变化。1　超温现象及原因分析1.1　超温现象概述#　6机自1979年12月投产至今,#7支持轴瓦温度(以下简称“瓦温”)一直偏高,在69～75℃范围内变化,尤其是在夏季环境温度较高的条件下,瓦温居高…     

简讯

正山东海阳核电2号常规岛汽轮机非核冲转试验顺利完成近日,海阳核电厂一期工程2号常规岛汽轮机的非核冲转,已顺利冲至1 500r/min。冲转时的轴振、瓦振、瓦温等各项指标,均达到优良标准,轴振最大值为0.028mm,瓦振最大值为0.011mm,轴承的最高温度为72.78℃,达     

汽轮机转子挠曲对可倾瓦轴承油膜特性的影响

针对大跨度汽轮机转子在运行中转子挠曲变化引起轴颈油膜振荡的问题,笔者建立了线支撑四瓦块可倾瓦滑动轴承油膜模型,分析了汽轮机运行中转子挠曲变化对线支撑可倾瓦轴承油膜特性的影响,得到了挠曲变化下油膜温度和油膜压力的变化规律.通过数值模拟计算,结果表明,随着汽轮机轴挠曲转角的逐渐增大,轴承油膜压力极值向轴颈内侧偏移,使油膜温度分布不均匀,造成油膜破裂,影响汽轮机组安全经济运行。     

汽轮机轴承金属温度偏高原因分析

结合某汽轮机可倾瓦轴承温度偏高故障,介绍了可倾瓦轴承工作原理,分析了其温度偏高的原因,并给出了导致设备损坏事故的具体故障和缺陷。通过更换新轴承和焊接修复顶轴油管,汽轮机的轴承金属温度、润滑油温度、振动等相关参数恢复正常状态。     

核电汽轮机轴承温度偏高原因分析及处理

针对核电100 MW汽轮机轴承在冲转及运行期间轴承温度偏高的问题,根据GBT 21466.2-2008,对轴承温度随轴承标高的变化进行计算,并将计算结果与制造厂提供的数据进行了对比,认为主要原因为轴承标高变化、轴承瓦衬变形、轴承左右不对中等.对此,采取消除轴承标高变化、修刮消除瓦衬变、调整消除轴承左右不对中等措施后,机组冲转及满负荷运行期间轴承温度均可控制在90℃以内,轴承之间的温差更合理,提高了设备的安全裕度.     

某台汽轮发电机组轴承瓦温高原因分析

某汽轮机组轴承瓦温偏高,左右两侧温度偏差较大,对机组安全、稳定运行产生了一定影响。测试了机组停机过程中各轴承相对标高以及顶轴油压变化情况。分析结果指出,真空对#4轴承和#5轴承之间相对标高的影响较大。顶轴油压和标高监测数据都表明,抽真空后#4轴承载荷过重。轴承与轴颈之间的扬度偏差进一步导致轴承两侧瓦温不均。     

主泵电机导瓦瓦温爬升分析与处理

针对某核电#2机组#1主泵电机维修后试车时出现的上导瓦温度爬升问题,通过对比设备安装和运行数据,结合热平衡和摩擦发热原理,从润滑油流量体积和轴瓦间隙对导瓦温度的影响进行分析,找到缺陷原因是轴瓦间隙偏小。通过磨削导瓦支撑、调整垫块、放大导瓦间隙,上导瓦温度恢复正常。     

某厂600MW汽轮机可倾瓦滑动轴承磨损原因分析及处理

某厂600 MW汽轮机正常运行和打闸停机过程中,分别出现可倾瓦滑动轴承工作瓦块温度突升和低速碾瓦现象。通过对该汽轮机故障轴承进行揭瓦检查,发现顶轴油管断裂和油封环结合面螺栓松脱两大问题。结合实际工作经验,分析了导致汽轮机可倾瓦滑动轴承发生磨损的主要原因。并从轴承检查和检修维护方面切入,对同类汽轮机可倾瓦滑动轴承磨损问题的处理和预防展开了简要分析和说明,为后续相关工作的开展提供一定的参考和指导。     

660 MW亚临界汽轮机可倾瓦轴承碾瓦事故分析

对660 MW亚临界汽轮机在启动或停机的低速过程中,可倾瓦轴承出现温度异常而碾瓦的原因进行了分析,从可倾瓦轴承的结构特点分析,确认由于底部瓦块承载过大、瓦块的自位能力受限,导致油膜破裂产生了碾瓦,并对该轴承及润滑油系统提出了改进措施。     

600MW机组汽轮机推力瓦温度高的检修

以益阳电厂二期工程3号机组整套启动带负荷阶段出现汽轮机推力轴承瓦块温度高处理过程为例,阐述在汽轮机推力瓦温度高分析、检修过程中的注意事项.     

单托盘支承双层可倾瓦推力轴承热弹流动力润滑计算

本文介绍了单托盘支承双层可倾瓦推力轴承热弹流动力润滑计算方法及其程序。该程序可对油膜、推力瓦、托瓦、托盘等作耦合计算,综合考虑轴瓦尺寸、载荷、转速、进油温度、油槽油温、推力瓦和托瓦热传导及热弹变形对轴承的影响。     

330MW机组轴瓦温度偏高的原因分析与解决措施

对国华准格尔发电有限责任公司4号汽轮机6号瓦温度偏高原因进行了分析,结合现场检查,认为是由于低压缸刚度不够,致使高真空度下缸体变形,转子与轴承接触面积改变,使轴瓦负荷超载,最终导致轴瓦温度升高。在减轻6号瓦载荷的同时,将轴瓦底部垫片由平垫片改为斜垫片,成功消除了机组瓦温偏高的故障。     

齿形联轴器严重磨损引起小汽轮机振动的诊断

1振动测试 某超临界660 MW机组的小汽轮机为柔性转子,其临界转速计算值一阶为2 301r/min、二阶为6 945 r/min,与给水泵采用齿形联轴器连接.1号轴承(进汽端)、2号轴承(排汽端)为可倾瓦,支承小汽轮机转子,3、4号轴承支承给水泵转子(图1).该小汽轮机投产时振动状况较好(表1),运行几个月后振动增大,1χ轴振达112 μm以上(正常值为36 μm左右),严重威胁机组安全运行.     

配汽不合理引起的轴承温度偏高问题及处理

介绍了东方汽轮机有限责任公司生产的NZK660-24.2MPa/566℃/566℃型超临界汽轮机,在首次带负荷试运期间出现的#2轴承金属温度偏高的问题,并对其进行了定性的分析,指出配汽不合理是导致#2轴承金属温度偏高的主要原因,通过优化机组配汽方式,有效地解决了#2轴承金属温度偏高的问题。