10kV母线充电时发生谐振的原因分析及防范措施

2007年9月24日,我公司-110kV站启动中,当主变分别对10kVⅠ、Ⅱ段空母线充电时,Ⅰ、Ⅱ段母线均显示有接地现象。经检查分析,一次设备绝缘正常,判断发生了谐振。下面结合故障录波器的波形进行简要分析并提出防范措施。     

35 kV变电站过电压分析

公司在2020年新建一座110kV/35kV变电站.完工后35 kV系统Ⅱ段母线空载第一次送电时,出现了谐振过电压现象.针对此异常情况,旨在探讨过电压形成的原理,以及如何避免TV铁心饱和引起的谐振过电压.     

瓶窑变220kV母线谐振过电压原因分析及防止措施

500kV瓶窑变电所在其二期工程中安装、投运了三组沈阳高压开关厂生产的FA_2-252型开关(~#2母联、2415及2416线开关)后,在倒闸操作时,220kV母线上曾多次发生谐振过电压,如1991年1月27日,用2916线开关切空母线时,以及1991年1月27日和8月31日,220kV倒母线操作中,从220kV空母线断开~#2母联开关时,都发生了谐振,严重地威胁着变电所的安全运行。本文以1991年8月31日的异常现象为例,分析了这种过电压的起因,并对其防止对策提出了建议。     

变压器空载时投切并联电容器造成设备损坏实例分析

针对新投运的330 kV/35 kV降压变电站在投入35 kV电容器期间产生谐振过电压,造成电容器和变压器损坏。通过分析保护动作情况、录波图（数据）及电容器和变压器设备现场故障现象,判断谐振过电压导致绝缘击穿是引起设备损坏的原因,提出变压器空载时不得投入电容器组,禁止空母线带电容器运行等相应改进措施。     

110～220 kV变电站空母线铁磁谐振的分析

结合电力系统中发生的110－220kV空线铁磁谐振事故,阐述了此类铁磁谐振的机理、特征,综合评价了国内常见的几项消谐措施（装置）,提出了在110－220kV变电站倒闸操作中防止和消除空母线铁磁谐振的具体操作步骤和有关注意事项。     

35 kV空母线系统中真空断路器投切电抗器相关问题分析

在35 kV空母线系统中,真空断路器投切电抗器可能会产生较高的操作过电压,甚至引发谐振。笔者基于某220 kV变电站35 kV空母侧由投切电抗器而引发的多起故障,根据故障现象及系统的实际运行情况,对与电抗器操作相关的操作过电压、谐振等问题分别进行了计算和分析,得出变电所由投切电抗器引发的多起故障中,PT熔丝熔断主要由谐振引起,所变故障以及电抗器故障发生的主要原因与其自身绝缘相关,并给出了解决措施和建议。     

66kV空母线铁磁谐振造成“虚幻接地”现象的分析

阐述了铁磁谐振引起“虚幻接地”现象的原因,从谐振特点、单相接地特点分析了空母线铁磁谐振与“虚幻接地”的机理,辨识了铁磁谐振与单相接地的异同,指出了系统发生铁磁谐振的危害,提出了系统铁磁谐振的预防和处理办法,并通过空充母线出现的“虚幻接地”实例验证了所提办法的正确性.     

用过阻尼法抑制电压互感器的铁磁谐振

1　前　言在电力系统中 ,由电磁式电压互感器 (PT)非线性引起的铁磁谐振现象 ,根据谐振网络物理模型的不同 ,可分为两类 :一类是在中性点绝缘的 6～ 66kV配电网中 ,由一组或数组PT与网络对地电容引起的谐振过电压 ,谐振波波及到电网的所有部位 ;另一类是在 1 1 0～ 2 2 0kV高压变电站的空母线上 ,由一组或数组断路器的均压电容与母线PT(通常为一组 )引起的串联谐振 ,谐振波仅限于变电站母线范围内。本文称前者为电网谐振 ,后者为变电站谐振。从本质上讲 ,铁磁谐振是由PT的非线性引发的 ,而直接受害的也是它自身。但如果PT损坏后引起爆…     

广州发电厂110 kV母线铁磁谐振实例分析

对广州发电厂110kV母线谐振实例的现象和录波图进行了分析,并对照谐振区域曲线图和谐振特征,得出母线铁磁谐振的结论,通过图解法,指出了引发谐振的过程和条件,就消谐的方法进行了讨论。     

电磁式电压互感器铁磁谐振事故分析及措施

分析了带断口电容断路器投切带 PT的空母线发生铁磁谐振的原因 ,介绍了铁磁谐振过程中出现的各种现象及其识别、处理方法 ,以避免铁磁谐振现象的发生。     

750 kV电网局部谐波谐振及抑制策略研究

750 kV输电系统广泛分布于西北电网,具有传输容量大、输送距离远、经济效益好的特点,但同时也存在线路分布电容大、故障时高频分量多、直流分量及谐波分量衰减缓慢等影响因素。结合实际电网参数及实测数据,对电网中发生的局部2次谐波谐振现象的产生机理进行了研究,并针对750 kV变压器空载合闸时产生的2次谐波在电网中的传递进行了分析,计算了相关750 kV母线的谐波阻抗,分析了可能的治理措施,为输电系统的安全稳定运行提供参考。     

特高压空载变压器谐振过电压和励磁涌流分析及抑制方法

为研究从1 000kV侧合闸空载特高压(UHV)变压器的暂态特性,并确定其过电压和励磁涌流的幅值,从而为以后运行中合闸空载变压器的操作方式提供技术依据,首先将特高压交流试验示范工程系统调试时合空变过电压和励磁涌流的实测结果与模拟计算结果进行了对比,并找出了合理的的变压器励磁曲线和剩磁取值以提高仿真模型的准确性,在此基础上进行了合闸空载变压器的模拟计算。结果表明,变压器励磁曲线的电压不宜取得过低,变压器剩磁宜取40%～50%。将所选取的变压器励磁曲线和剩磁运用到特高压交流试验示范工程扩建工程的合空变研究中,并计算了从1 000kV侧合闸特高压空载变压器的过电压和励磁涌流。研究结果表明,合闸特高压空载变压器产生谐振过电压的可能性比合闸500kV变压器大,长治站和荆门站特高压空载变压器合闸均没有出现谐振过电压,而南阳站合闸第2台特高压变压器时产生了标幺值>1.3(基准值为(槡2×1 100/槡3)kV)的谐振过电压,并且基本上不衰减;合闸电阻可有效地抑制该谐振过电压;合闸时产生的励磁涌流均不大。     

220kV变电站运行操作过程中的过电压分析与防范

为了防范220kV变电站运行操作过程中的过电压现象,通过对投切空载变压器、分合空载母线两种典型操作的分析,从原理上阐述了空载变压器操作过电压和母线系统谐振过电压的产生原因,提出了可以通过减小空载电流、减小变压器绕组电感、增大变压器寄生电容来减少操作过电压,通过倒闸操作的优化和技术设备的改进来减少谐振过电压,并对现场实例应用进行分析,提出了具体的防范措施。实践证明,220kV变电站运行操作过程中的过电压所产生的危害是完全可以防范的。     

特高压空载变压器的合闸谐振过电压

研究了我国1000 kV特高压试验示范工程中可能出现幅值较高的合空载变压器谐振过电压现象,阐述了合空载变压器谐振过电压的机理与影响因素及其对策。在计算分析合闸电阻、投入低压电抗器等措施限制合空变谐振过电压效果的基础上,提出了抑制合特高压空载变压器谐振过电压的相应对策,以保证特高压试验示范工程的安全运行。     

一起谐振事故的录波分析

某220 kV变电站66 kV系统中性点未带消弧线圈对母线加压,产生谐振,导致TV绝缘破损,次日凌晨发生TV爆炸,该母线全停电,通过对故障录波图的分析,还原了谐振发生的暂态过程,深入分析谐振发生的原因。     

黑启动过程中空载变压器合闸过电压及其限制措施

空载变压器合闸时可能产生的幅值较高、持续时间较长的谐振过电压会导致避雷器吸收能量过大而损坏。研究黑启动电源通过升压变压器带空载长线路,在空载变压器合闸时导致的过电压情况,并提出了限制合闸过电压的措施。结论为：不采取措施下进行空载变压器合闸,在绝大多数情况下金属氧化物避雷器（MOA）吸收能量超过避雷器自身的能耗允许水平;若500 kV主变压器合闸前第三绕组带上一定容量的低压电抗器,可以有效地降低空载变压器合闸过电压水平及MOA吸收能量;加载地区负荷和在主变压器断路器安装选相合闸装置对抑制空载变压器合闸过电压的效果明显。     

消弧系统引起10kV母线接地故障分析

查找某变电站新投入10 kV 916断路器后监控系统频发10 kV母线接地信号原因.该变电站KD-XH型消弧控制装置采取根据测量步长定值逐步改变消弧线圈电感值的方法测试电容电流.分析认为,由于装置测量步长设置不合理,使改变后的消弧线圈感抗值接近或等于10 kV系统容抗值,引起10 kV系统发生谐振,从而导致监控系统频发10 kV母线接地信号.减小装置测量步长定值后,监控系统未再发10 kV母线接地信号.     

35 kV母线压变零序TV的应用

简述了引起35kV系统铁磁谐振过电压的原因及其危害，总结多年来防止35kV系统铁磁谐振过电压的各种措施，提出采取35kv零序TV防止35kV系统铁磁谐振过电压的最佳措施。同时对35kV母线压变加装零序TV前后和可能出现的各种异常运行状况作了对比分析，并且提出了加装35kV零序TV的具体实施方案。     

电容器串联电抗消除谐振的最大值最小优化

针对变电站并联电容器合理的串联电抗率,建立了适用于220 kV和110 kV变电站的全参数谐波电路和模型。该模型包含变电站短路阻抗、变压器、电容器、负荷以及谐波源,提出了以负荷母线谐波电压放大倍数等反映谐振程度的目标函数。采用最大值最小优化方法,使目标函数在全部电网状态空间中的最大值通过调整电容器串联电抗率优化后达到最小,并对电容器电抗率的技术经济性进行了分析。计算结果表明:12%电抗率消除谐振的效果最好,并具有普适性;4.2%~4.5%电抗率的消除谐振效果其次,但具有更好技术经济价值,适应于大多数的220 kV和110 kV变电站。