尿素衍生物对硅橡胶海棉性能的影响

华南理工大学的亢庆卫等人以硅橡胶海绵的孔隙率、口模膨胀率、密度和硬度为测评参数，研究了尿素衍生物及其与氧化锌并用作发泡助剂时对硅橡胶海绵性能的影响。结果显示：在采用发泡剂H制备硅橡胶海绵时，尿素衍生物作发泡助剂可有效提高发泡效果，当其用量为0．3份     

利用正交试验法探讨配合剂用量和填胶量对天然橡胶海绵特性的影响

采用正交试验法探讨了促进剂用量、发泡剂用量、填料和软化剂用量、装模填充最对天然橡胶海绵发泡膨胀率、密度和硬度的影响。结果表明．发泡剂OBHS用量对天然橡胶海绵膨胀率和视密度的影响最大;促进剂NOBS用量对海绵硬度和孔结构的影响最大;随着发泡剂OBHS用量的增加。天然橡胶海绵发泡膨胀率增加．视密度、海绵埂度均下降．吸水率下降;随着促进剂NOBS用量的减少,天然橡胶海绵发泡膨胀率增加,视密度、海绵硬度均下降．孔径变大.     

热硫化型硅橡胶海绵胶料发泡压力曲线的探讨

利用MDR-2000型硫化仪研究了硅橡胶海绵胶料的发泡压力曲线。如果表明：以发泡剂H和尿素作为发泡体系,以过氧化二苯甲酰作为硫化剂时,发泡压力经过取大值后达到平稳状态。说明发泡-硫化体系是匹配的。发泡剂H的最佳用量为6.5份,发泡-硫化的合适温度为150～160℃。     

PP/PDMS共混物连续挤出发泡成型研究

以超临界CO2为发泡剂,使用单螺杆挤出发泡系统研究了聚丙烯(PP)/聚二甲基硅氧烷(PDMS)共混物的发泡成型过程,研究了口模温度和发泡剂用量对发泡样品膨胀率、泡孔密度以及口模压力的影响。研究发现,PP发泡样品的最终膨胀率对温度的关系呈现一种山峰状分布,说明了高温下的气体散失及低温下熔体的硬化结晶是影响发泡样品膨胀率的两个因素。研究还发现,发泡剂用量较高(质量分数为5%和7%)时,PDMS的加入能大大提高PP发泡样品的膨胀率,对于质量比为98/1/1的PP/PP-g-MAH/PDMS共混物,当发泡剂用量为5%时得到了最高膨胀率接近23倍的发泡样品。     

发泡剂对RPVC木塑材料发泡性能影响

在考察了氧化锌(ZnO)对偶氮二甲酰胺(AC)发泡剂分解温度影响的基础上,研究了AC发泡剂及辅助发泡剂碳酸氢钠(SBC)用量对材料发泡密度的影响。结果表明,发泡剂AC用量为1.0份(质量份,下同)、SBC为0.5份、ZnO为0.1份时,材料泡孔结构良好,密度较小。     

NBR/PVC共混海绵的研究

以硫化与发泡匹配为中心,进行了NBR/PVC共混海绵的研究。结果得出,当NBR/PVC共混比为84/16,发泡剂DDL105用量为8～16份,硫化体系的硫黄、氧化锌、促进剂CZ和TMTD的用量分别为0 8,2 1,0 25和0 06份,补强剂碳酸钙用量为40份,硫化 发泡条件为150℃/(7～9)MPa×9min时,胶料的硫化与发泡速度匹配,海绵的密度和硬度小,泡孔均匀。     

发泡剂对EPDM海绵性能的影响

采用热空气自由发泡制备EPDM海绵,研究发泡剂品种和用量对其性能的影响。结果表明,以发泡剂AC、OBSH和H制备EPDM海绵,最佳用量分别为15、10和10份;当发泡剂用量为10份时,以发泡剂OBSH制备的EPDM海绵发泡倍率最大。     

PP/PDMS共混物连续挤出发泡成型研究

以超临界CO2为发泡剂,使用单螺杆挤出发泡系统研究了聚丙烯(PP)/聚二甲基硅氧烷(PDMS)共混物的发泡成型过程,研究了口模温度和发泡剂用量对发泡样品膨胀率、泡孔密度以及口模压力的影响.研究发现,PP发泡样品的最终膨胀率对温度的关系呈现一种山峰状分布,从而说明了高温下的气体散失及低温下熔体的硬化结晶是影响发泡样品膨胀率的2个因素.此外,PDMS的加入能大大提高发泡剂含量较高时PP发泡样品的膨胀率,对于质量比为98/1/1的PP/马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)/PDMS共混物,当发泡剂质量分数为5%时得到了最高膨胀率接近23倍的发泡样品.     

抗弯折发泡硅橡胶的制备及性能研究

以甲基乙烯基硅橡胶为基料、白炭黑为补强填料、羟基硅油为结构控制剂、微球为发泡剂、过氧化二苯甲酰为硫化剂、活性碳酸钙为补强剂制得热硫化发泡硅橡胶。研究了生胶中乙烯基摩尔分数,白炭黑、发泡剂和硫化剂的用量对发泡硅橡胶性能的影响。结果表明,随着乙烯基摩尔分数的增加,发泡硅橡胶的拉伸强度和拉断伸长率先升后降,且当乙烯基摩尔分数为1. 0%时出现最大值,抗弯折性能、硬度和正硫化时间(T_(c90))均逐渐提高,密度先降后升;随着白炭黑用量的增加,发泡硅橡胶的拉伸强度、拉断伸长率先升后降,且当白炭黑用量为35份时出现最大值,抗弯折性能、硬度和密度均逐渐提高;随着发泡剂用量的增加,发泡硅橡胶的抗弯折性能先升后降,拉伸强度、拉断伸长率、密度逐渐降低,T_(c90)逐渐增加;随着硫化剂用量的增加,发泡硅橡胶的抗弯折性能明显提高,拉伸强度和拉断伸长率先升后降,密度、硬度逐渐提高,T_(c90)逐渐缩短。扫描电镜对泡孔结构的分析结果验证了发泡剂用量对硅橡胶性能的影响规律。     

发泡剂对EPDM海绵性能的影响

采用模压一步法制备EPDM海绵。研究发泡剂品种和用量对其性能的影响。结果表明，以发泡剂AC，OBSH或H制备EPDM海绵，最佳用量分别为5，5和3份；发泡剂用量为5份时，以发泡剂H制备的EPDM海绵发泡倍率最大。以发泡剂AC／OBSH，AC／H或OBSH／H并用制备EPDM海绵，最佳并用量分别为5，4和2份；发泡剂并用量为5份时，以发泡剂AC／OBSH并用制备的EPDM海绵发泡倍率最大。扫描电子显微镜观察发现．以发泡剂AC／OBSH井用制备的EPDM海绵微孔分散均匀。     

Structure and properties of closed‐cell foam prepared from irradiation crosslinked silicone rubber

Silicone rubber foam was prepared through crosslinking with electron beam irradiation and foaming by the decomposing of blowing agent azobisformamide (AC) in hot air. The crosslinking and foaming of silicone rubber was carried out separately, which was different from the conventional method of chemical crosslinking and foaming. After foaming, the silicone rubber foam was irradiated again to stabilize the foam structure and further improve its mechanical properties. The effects of irradiation dose before and after foaming, and the amount of blowing agents on the structure and properties of silicone rubber foam were studied. The experimental results show that with the increase of AC content, the average cell diameter of silicone rubber foam increases a little, the foam density decreases to a minimum value when AC content is 10 phr. With the increase of irradiation dose before foaming from 10 to 17.5 kGy, the cell nucleation density of silicone rubber foam increases, the average cell diameter decreases, and the foam density increases. With the increase of irradiation before foaming, the tensile strength, tensile modulus, and the elongation at break of the silicone rubber foam increase. Through irradiation crosslinking again after foaming, the foam density is decreased and the mechanical properties of silicone foam are further improved. © 2009 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci, 2009     

端乙烯基硅油对RTV-2泡沫硅橡胶性能的影响

以α,ω-二羟基聚二甲基硅氧烷(107硅橡胶)、α,ω-二乙烯基聚二甲基硅氧烷(端乙烯基硅油)、含氢硅油、气相法白炭黑、抑制剂、发泡剂及催化剂为原料,制得双组分室温硫化(RTV-2)泡沫硅橡胶。探讨了端乙烯基硅油黏度和用量对RTV-2泡沫硅橡胶的初始黏度、操作时间、发泡倍率、力学性能、硬度及外观形貌的影响。结果表明,随着端乙烯基硅油黏度的增加,RTV-2泡沫硅橡胶的发泡倍率增加,泡孔孔径及骨架变细,弹性更好,胶料的初始黏度增加、操作时间缩短、硬度增加、泡孔孔径逐渐变小,拉伸强度先降后增,伸长率变化不明显;且随着端乙烯基硅油用量的增加,RTV-2泡沫硅橡胶的发泡倍率减小,泡孔孔径及骨架会先细后粗。当加入3～9份8 000 mPa·s的端乙烯基硅油时,可制得流动性好,操作时间长、发泡倍率高、泡孔孔径细及弹性好的泡沫硅橡胶。     

复合发泡剂对淀粉/PVA体系发泡性能的影响

以柠檬酸／碳酸钠为复合发泡剂，采用单螺杆和双螺杆挤出发泡工艺，研究了淀粉及淀粉／聚乙烯醇（PVA）体系的发泡倍率，并研究了不同化学试剂对发泡性能的影响。结果表明：单螺杆挤出发泡工艺优于双螺杆挤出发泡工艺。淀粉100.0份、PVA30．0份、柠檬酸5.0份、碳酸钠4．0份、滑石粉填充量10．0份时，淀粉／PVA体系的发泡倍率为4.7，发泡效果最佳。氯化钠、尿素也可以增大体系的发泡倍率。     

浅色CM发泡体的性能研究

考察了常用型活性剂ZnO,硬脂酸锌（ZnSt）,硫化剂DCP,硫化助剂PDM,CAMV,TCHC,双—2,5及白炭黑用量对橡胶型氯化聚乙烯（CM）发泡性能的影响。结果表明,ZnO/ZnSt用量为2份/4份时,偶氮二甲酰胺（AC）峰值分解温度为186.8℃,分解效率较高,与橡胶基体硫化匹配较好;DCP用量为2.5份时,硫化胶拉伸强度相对较高;并用TCHC后,试样具有较高拉伸强度和发泡倍率;白炭黑用量为30份时,泡孔尺寸相对较小且分布均匀,拉伸强度较高。     

PMI泡沫材料的制备及性能研究

采用偶氮二异庚腈(ABVN)为引发剂,尿素/甲酰胺为复合发泡剂制备了一种高性能聚甲基丙烯酰亚胺(PMI)泡沫材料。重点考察了不同配比的混合发泡剂用量对PMI泡沫材料性能的影响。结果表明:通过改变两种发泡剂的用量可以获得泡孔均匀且密度为38.39⁷5.99 kg/m3的PMI泡沫材料,而PMI泡沫的力学性能和热性能与泡沫密度呈正相关。当尿素和甲酰胺的用量都为1 phr时,所得PMI泡沫材料具有最佳综合性能,其拉伸强度和压缩强度分别为2.0 MPa和1.42 MPa,玻璃化转变温度(Tg)为217.7℃。     

硅橡胶泡沫材料硫化特性分析

采用橡胶硫化仪研究了溶析成孔工艺制备的硅橡胶泡沫材料的硫化特性 ,分析讨论了硅橡胶的结构、成孔剂用量对硫化特性的影响规律。研究表明 ,苯基对硅橡胶的硫化有延迟作用 ,胶料中成孔剂对硫化有一定影响 ,成孔剂的刚性和占位作用削弱了胶料的交联 ,不影响硫化的成孔剂适宜用量为 2 0 0～ 2 3 0份     

影响LDPE模压发泡保温材料质量的因素

研究了影响低密度聚乙烯(LDPE)模压发泡保温材料质量的因素,同时制取了具备保温材料特性的复配物。结果表明:发泡剂与活化剂用量比对LDPE模压发泡密度的影响最大,发泡温度次之。适合用于LDPE的发泡保温材料的最优制备条件为:发泡温度175℃,发泡压力10MPa,ADC/ZnO的质量比为10/1,硬脂酸用量1.5份。     

纳米氧化锌在天然橡胶发泡中的活化作用

以天然橡胶(NR)为基体,偶氮二甲酰胺(AC)为发泡剂,比较了纳米氧化锌和普通氧化锌对NR纯胶和NR混炼胶发泡的活化作用,并研究了纳米氧化锌对NR发泡胶料硫化的影响。结果表明,粒径较小且分布均匀的纳米氧化锌无论是在NR纯胶还是在NR混炼胶中,都能使AC的分解峰值温度低于用粒径较大的普通氧化锌活化时AC的分解峰值温度,且随着纳米氧化锌用量的增加,AC的分解峰温逐渐下降;在NR发泡胶料中,2份纳米氧化锌可达到甚至超过5份普通氧化锌的硫化效果。     

硫化剂DCBP对硅橡胶发泡材料性能的影响

研究了加入不同量硫化剂DCBP对硅橡胶发泡材料各项力学及物理性能的影响。结果表明：随着DCBP加入量的不断提高硅橡胶发泡材料的拉伸强度、密度、压缩永久变形升高;发泡倍率降低;断裂伸长率先升高后下降且随着硫化剂用量增加泡孔减小。