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郭继勇 《河南水利与南水北调》2023,(3):97-98+101
基坑开挖通常会对周围管道造成影响,为研究基坑开挖长宽比对临近管道地表变形的影响,采用MIDAS/GTS数值模拟建立三维数值计算模型,研究了开挖深度为16 m的基坑对应5种长宽比下的地表变形规律。结果表明:(1)基坑在开挖过程中,对地表影响的范围约为2.40倍的基坑开挖深度,此外,基坑侧方是否存在管道对地表变形影响不显著;(2)基坑开挖长宽比的变化对地表位移和支护结构的侧移影响趋势基本一致,即两者均随基坑开挖长宽比增大而显著增大;(3)当基坑开挖长宽比小于0.80时,沉降最大值的比值随基坑长宽比增大而线性增大,当长宽比大于0.80时,沉降最大值的比值随基坑长宽比增大而保持不变。 相似文献
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1.工程概况2.设计与计算某人防地下室,场地自然标高相差不大,场区开阔,西侧距某地下室边线9m;南侧距建筑物最近距离9.50m;东侧20m范围内无任何建筑物和道路;北侧与在建居民楼相连。场地地下水类型主要为附存于杂填土、粉质粘土层中的上层滞水及下部砂卵石层中的承压水。上层滞水水量小、易疏干;承压水位埋深约13m,承压水水头高度约6.0m。基坑开挖深度约为8.5m。基坑各侧壁重要性等级为三级。已知岩土工程勘察资料中各土层的计算参数。2.1计算区段选择基坑划分为AB、BC、CD、DA共4个区段,其附加荷载均为15KPa;计算开挖深度分别为:DA段7.24m、7.14m、7.24m、7.24m。综合基坑周围环境条件、边坡土体情况,结合拟建基坑 相似文献
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现阶段基坑处置过程中若地下水位线位置差别不大,则基坑的排水和支护措施变化也不大,相同措施是否会对地面沉降造成不同的影响,此问题有待进一步研究。针对此问题,本文结合某两个不同地下水位的基坑,采用地面沉降监测的方法 ,对不同开挖次数基坑的排水、支护方案下的地面沉降进行观察,观察结果表明,若地下水位不超过4 m,且地下水位线接近时,相同的处置措施对地面沉降的影响相同。以上的研究思路和方法可为同类型的基坑处置提供参考。 相似文献
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垂直基坑方向的变形对基坑安全影响最大。根据自定义平行基坑边基线,通过测量坐标反算和三角函数计算,可将监测点的坐标变化量归化成垂直基线方向的水平位移变化量,进而计算出基坑垂直方向的变形。该方法确保了基坑的安全监测,并在工程监测中得到广泛应用。 相似文献
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在基坑工程建设中,土体的变形会给周围环境及建筑物造成严重破坏,甚至还会直接或间接的给人类生活和生存环境带来不利影响.本文通过Plaxis 2 d建立基坑平面应变模型,利用有限元极限平衡法来计算基坑开挖过程中土体的变形,并对变形过程中土体的总主应力、垂直位移和水平位移以及围护结构的变形进行分析,评价基坑和围护结构的稳定性.计算结果表明,土体竖直位移值在-1.25~14.74 mm范围内,水平位移值在-2.65~2.84 mm范围内,围护结构水平位移变化在1~3 mm范围内,基坑是稳定的. 相似文献
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1 工程地质情况肇源县松干杏树园子泵站处于松花江流域,表层有2.2m原淤泥层,其下为粉沙层,地表面2.0m深积水,土的渗透系数为2m/d(2.3×10-5m/s),含水层厚度为11.0m,地下水位为-1.5m。依据图纸设计,基坑需开挖尺寸为18m×10m,泵室基础挖深4.5m。2 确立排水方案2 1 计算基坑总涌水量(总渗流量)[1]根据公式:Q=1 36KH2lg2Dr0式中:Q———基坑总渗流量(m3/d);H———稳定水位至设计基坑的深度(m),当基底以下为深厚透水层时,H可增加3~4m;D———基坑距河边的距离;r0———引用基坑半径,矩形基坑r0=μL+B4,不规则基坑时r0=Aπ,A———基坑… 相似文献
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溪洛渡双曲拱坝最大坝高278 m,坝肩槽开挖高差大,爆破振动要求严、地质条件复杂,边坡面开挖难度大,因此对开挖质量要求很高。在分析影响坝肩开挖质量因素的基础上,总结分析了坝肩槽开挖时的质量控制措施,介绍了以爆破振动、多点位移、锚杆应力、锚索测力等监测数据为基础的实时监控系统以及建基面的检查验收结果,总结了溪洛渡拱肩槽精细化开挖技术,可为类似工程提供参考。 相似文献
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以苏州地铁南施街站咬合桩围护结构应用为例,分析了咬合桩施工过程中咬合桩桩位控制、超缓凝混凝土的缓凝时间、桩内"混凝土管涌"的控制、"拔桩"的控制、分段施工节点连接控制等关键技术,开展了不同施工阶段下的基坑测斜变形观测研究。监测结果表明,围护墙体两端变形小、中间变形大,最大侧移点深度随着开挖不断下移,且最大侧向位移监测值始终在警戒值范围内,施工一直处于安全可控状态。 相似文献
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大朝山水电站地下厂房设计最大开挖尺寸为233.90 m×26.40 m×67.30 m(长×宽×高),总开挖量27.92万m3,原计划1999年12月开挖结束. 为确保施工进度和工程安全,经优化方案比较,采用"竖向多层次、平面多工序"的立体开挖方案,于1999年8月5日全面停止爆破,开挖工期提前近5个月.同时,由于立体开挖方案的顺利实施,使得母线洞、压力引水隧洞及尾水管洞等地下洞室提前与主厂房贯通,各交岔洞口柔性支护及时完成,确保了地下厂房洞室群开挖期间整体稳定,保证了施工安全和工程安全.提前工期效益及间接经济效益显著. 相似文献
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基于横观各向同性及理想弹塑性模型,应用FLAC3D软件,针对引水隧洞开展不同开挖洞型(圆型、城门洞型、四心圆马蹄型和平底马蹄型)的数值模拟分析,得出圆型开挖断面为最优断面;基于洞径为16 m的圆型开挖断面,分析得到,在保证隧洞不会因邻洞局部失稳而导致隧洞群整体失稳破坏情况下,相邻开挖隧洞允许的极限安全间距为45 m;最后,选定600、800、1 000和1 200 m埋深下模拟探洞实测情况,得到洞径为16 m的圆型断面,在掌子面上下半部分开挖,推进至1倍洞距时围岩变形破坏速率较大的演化规律,该段是开挖重点防护的开挖阶段,可为后期施工提供参考。 相似文献
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向家坝水电站工程是继三峡、溪洛渡工程之后的国内第3个大型水电站工程,是在金沙江流域开发上与溪洛渡同时规划设计和施工的水电站.向家坝左岸300 m高程以上边坡开挖工程是其开工以来的第1个主体施工标,与该项目隔江相望的是中国云天化公司的厂区和生活区,故在施工中控制爆破成为该项目的核心.通过采取控制爆破技术措施,该边坡开挖取得了良好的效果. 相似文献
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以龙开口水电站坝基防渗墙工程为例,采用精细化有限元法,针对砂卵石层开挖施工工序,建立防渗墙墙后砂卵石地基在直接开挖、灌浆固结及设置旋喷桩加固三种加固方案下的有限元分析模型,研究不同加固方案下防渗墙变形、内力及应力的变化规律,分析不同开挖方案对防渗墙安全性的影响。分析结果表明:直接开挖方案和灌浆固结方案防渗墙最大变形为0.5~3.7 mm,最大正弯矩为300~1 000 kN·m,最大负弯矩为-2 100~-800 kN·m,最大剪力为800~1 300 kN;设置旋喷桩加固方案防渗墙最大变形为0.2~0.3 mm,最大正弯矩为100~150 kN·m,最大负弯矩为-300~-200 kN·m,最大剪力为300~400 kN。三种方案中直接开挖方案变形最大,最大变形不到防渗墙左侧宽13.6 m的万分之三;加固砂卵石层地基可显著降低防渗墙的变形、内力及应力,显著提高防渗墙的安全性。研究结果为龙开口水电站坝基深槽砂卵石层的开挖加固方案提供了理论基础,在保证防渗墙安全可靠的前提下优化了地基土加固方案的设计。 相似文献
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为确保TBM组装洞室施工安全,对已建成的陕西省引汉济渭工程秦岭隧洞TBM施工段岭南工程TBM组装洞室在施工过程中的爆破施工技术进行剖析、研究和优化。通过光面爆破,采用分层分步开挖的方式,在开挖前对爆破孔位的布置、装药参数以及爆破顺序等进行周密的设计,再根据围岩情况和实际爆破效果进行及时的优化,使最终的开挖断面满足设计及规范要求,保证施工安全和质量。结果表明:各断面平均每次爆破开挖进尺为2.73~4.10 m,无欠挖,爆出石渣块度为15~40 cm,适合装渣、运输要求;周边炮眼痕迹保存完整,残孔率为77%~82%,在开挖轮廓面呈均匀分布,爆破衔接台阶平均4~7 cm。需要根据岩层节理裂隙发育、岩性软硬情况修正眼距、用药量,尤其是在Ⅳ类围岩以上且节理裂隙较为发育的洞段,要做到每排炮调整。研究成果为类似特大断面的TBM组装洞室爆破开挖施工提供借鉴。 相似文献