焊接接头的强度

20092072天然气管道工程用厚壁大口径X70弯头的研究/池强…//热加工工艺.-2008,37(17):105~107为连接壁厚26.2mm的天然气管道用干线管,采用热压-对焊成形的方法,开发了壁厚32mm、直径1016mm的X70对焊弯头;为保证弯头的力学性能,对其进行了调质处理。对试制的弯头进行试验研究,结果表明弯头的性能满足工程使用要求。其中,冲击试验结果显示,弯头内弧侧焊缝热影响区的冲击韧度低于外弧侧热影响区;硬度试验结果显示,弯头内弧侧焊缝热影响区的维氏硬度高于外弧侧热影响区;水压爆破试验结果表明,弯头的承压能力达到设计验证试验的计算压力,弯头的爆破位置证明了内弧侧是弯头的薄弱部位。图5表3参1焊接接头的强度     

焊接接头的强度

20092072天然气管道工程用厚壁大口径X70弯头的研究/池强…//热加工工艺.-2008,37(17):105~107为连接壁厚26.2mm的天然气管道用干线管,采用热压-对焊成形的方法,开发了壁厚32mm、直径1016mm的X70对焊弯头;为保证弯头的力学性能,对其进行了调质处理。对试制的弯头进行试验研究,结果表明弯头的性能满足工程使用要求。其中,冲击试验结果显示,弯头内弧侧焊缝热影响区的冲击韧度低于外弧侧热影响区;硬度试验结果显示,弯头内弧侧焊缝热影响区的维氏硬度高于外弧侧热影响区;水压爆破试验结果表明,弯头的承压能力达到设计验证试验的计算压力,弯头的爆破位置证明了内弧侧是弯头的薄弱部位。图5表3参1焊接接头的强度     

汽油加氢装置反应器出口管线焊缝开裂原因分析

对某1Cr5Mo制造的汽油加氢反应器开裂焊缝进行了失效分析.分析结果表明,主裂纹起源与焊缝弯头一侧内表面焊趾的趾根,呈树枝状形态以穿晶路径穿过焊肉一直向焊缝外表面扩展并形成穿透裂纹;焊缝的直管与弯管在对焊连接时出现了弯管向外的错位1.5～2 mm;远离泄漏主裂纹区的焊肉中还存在严重的焊接缺陷及微裂纹;焊缝的焊肉、熔合区、热影响区材料组织均为脆性的马氏体类组织,焊缝区硬度较高.以上原因的综合作用导致了这次失效事故.     

焊接电流对TC4钛合金窄间隙TIG焊缝成形及组织的影响

对30 mm厚的TC4钛合金板材进行窄间隙TIG单层填丝焊试验,研究了焊接电流对焊缝成形的影响,分析了焊接接头的显微组织和显微硬度。试验结果表明:随着焊接电流的增加,焊缝熔深、熔宽增加,焊缝表面下凹程度增大,但是焊缝熔宽增加幅度较小;焊缝区晶粒发生严重粗化,主要为粗大的柱状晶,其显微组织均为针状马氏体α'组织;靠近焊缝区侧的热影响区晶粒比靠近母材侧的粗化程度大。焊接接头显微硬度分布相似,焊缝区硬度稍高于母材硬度,并未存在明显的软化区;峰值硬度出现在热影响区,随着焊接电流增加,热影响区峰值硬度降低。     

3A21铝合金厚板搅拌摩擦焊组织及性能研究

对18 mm厚的3A21铝合金板进行搅拌摩擦焊单道对接,焊后通过分层切片拉伸试验、显微硬度试验以及微观组织、断口形貌观察来分析接头的组织和性能。试验结果表明,在焊速为30 mm/min,转速为1 500 r/min时,接头的抗拉强度为122 N/mm~2,达到了母材强度的87%。显微硬度分布趋势为,热力影响区的硬度比热影响区的高;前进侧热力影响区的硬度比后退侧热力影响区的高;显微硬度沿焊缝中心呈不对称分布,沿焊缝中心厚度方向硬度的最高值出现在焊缝下部。焊缝四个区域的晶粒组织有明显差异。热影响区组织最为粗大,性能较差,是拉伸试验时均断裂在前进侧热影响区处的原因。     

15CrMoR钢多层焊缝的组织和力学性能

采用电弧焊(SMAW)和埋弧焊(SAW)相结合的方法制备了55 mm厚15CrMoR钢板多层对接焊缝,并在焊接过程中做了相应的预热和焊后热处理。测试了该焊缝的力学性能,观察冲击断口,分析焊缝各部分的显微组织。结果表明,在多层最外层焊缝存在典型的母材区、热影响区、熔合区和焊缝区,但是对于内部焊层,后焊焊层对于先焊焊层有一定的热处理作用,上下最外焊层的焊缝区呈柱状晶铸造组织,而其他焊层呈现过热组织和正火组织;焊缝的冲击断口表明热影响区试样韧性较好,其次为焊缝区,母材区试样韧性最差;焊缝中心及沿熔合线显微硬度呈现出“W”形分布,即焊缝两外侧层与焊缝中心SMAW焊区域硬度较高,焊缝近外表面层硬度较低。     

TA15钛合金潜弧焊接头组织与性能分析

对29mm厚TA15钛合金进行了潜弧焊对接试验,对接头显微组织和力学性能进行了分析.结果显示,焊缝区内为尺寸较大的柱状晶,晶内为篮网状分布的针状α相;热影响区由完全再结晶区和不完全再结晶区组成.等轴的β晶粒内和晶界上都有针状α相析出.熔合区内等轴晶与柱状晶联生.接头的抗拉强度略低于母材,而断后伸长率约有母材的50%,断裂发生于焊缝区的柱状晶.接头弯曲性能较差,弯曲破坏发生于焊缝中心的柱状晶区.焊缝区硬度最高,从热影响区到母材硬度逐渐降低,母材硬度最低.     

B170P1差厚高强钢激光焊接工艺与力学性能分析

选取1.0mm和1.5mm厚的B170P1高强度钢为研究对象,采用不同激光焊接工艺参数对其进行激光拼焊,焊后对焊接接头进行金相检验及显微硬度测试,分析了母材、焊缝及热影响区的微观组织特性;对焊后试样进行拉伸试验,研究了激光焊接工艺对力学性能的影响.结果表明,焊接功率的增加造成焊缝中粒状贝氏体数量增多,材料韧性变差;焊接速度大时焊缝中晶界铁素体以条状居多,焊接速度小时焊缝中主要是块状铁素体;激光热输入较小时,晶粒尺寸随热输入的增加增长迅速,调节热输入大小可抑制晶粒增长.     

热输入对LNG运输车储罐用9Ni钢埋弧焊接头组织和性能的影响

通过埋弧焊的方法,采用三种线能量对22mm厚的9Ni钢板进行对接焊,对焊接接头金相组织进行观察,并对接头进行拉伸、弯曲、冲击、硬度等试验检验。结果表明,采用三种线能量的埋弧焊接头粗晶区组织均为马氏体,不完全正火区组织为回火马氏体和少量奥氏体,随着热输入的增加马氏体板条粗化;三种线能量的埋弧焊接头拉伸、弯曲性能均合格,随着线能量的增加,接头抗拉强度基本没有影响,而焊缝和热影响区-192℃冲击功均降低,且焊接热输入对HAZ冲击韧性影响比焊缝大;硬度测试结果表明,焊缝和热影响区硬度值均明显高于母材,临近母材的热影响区边界处均出现一个软化区,随热输入的增加,焊缝及热影响区最高硬度均提高,而软化区硬度几乎不变。     

AZ71镁合金TIG焊焊接接头微观组织与力学性能

采用钨极氩弧焊接方法对2.2mm厚镁合金AZ71薄板进行焊接加工。焊后对接头进行拉伸试验和硬度测试,结果表明:采用90A的电流焊接时,接头抗拉性能最好(281.23MPa),达到母材的89.58%。断裂发生在焊缝区,焊接接头断口呈准解理断口,接近解理断口;母材断裂为延性断裂,断口呈韧窝断口;焊缝区显微硬度最高,其次是母材,热影响区硬度最低。