高温扩散对SWRS87B钢盘条显微组织的改善

为消除SWRS87B钢盘条中带状马氏体组织,进行了连铸坯开坯高温扩散试验。试验表明:高温扩散加热温度1180℃,保温2 h,盘条组织为索氏体和带状马氏体组织,与不进行高温扩散的盘条显微组织无明显区别;高温扩散加热温度为1220℃,保温2 h时,盘条组织为均匀的索氏体组织,无马氏体组织,相比不进行高温扩散的盘条索氏体片层更均匀,片层间距更细,盘条力学性能更稳定,抗拉强度平均值为1351 MPa,断面收缩率平均值为41.8%。     

超高强度桥梁缆索用SWRS87B钢盘条的控冷工艺

对超高强度桥梁缆索用钢SWRS87B的CCT曲线进行了测定,同时对斯太尔摩风冷线盘条温度、盘条显微组织、索氏体片层间距、力学性能进行测定,分析了风冷强度对盘条显微组织的影响。结果表明,斯太尔摩风冷线4~7号风机开量分别为80%、90%、100%时,盘条组织分别为索氏体、索氏体、索氏体+马氏体,索氏体片层间距分别为178、127、114 nm。当4~7号风机开量分别为90%时,盘条在珠光体相变区停留时间28 s,平均相变温度598.4℃,盘条无马氏体组织出现,索氏体片层间距127 nm,盘条抗拉强度1350 MPa,成品镀锌钢丝强度为2023 MPa,平均扭转次数为28次,为最佳生产工艺。     

热轧高碳盘条77B生产工艺与组织性能

讨论了热轧高碳盘条77B的生产工艺流程,对拉拔断裂的热轧高碳盘条77B进行力学性能、化学成分、金相组织和夹杂物分析.结果表明:盘条表面脱碳、表面裂纹、盘条中心C偏析、夹杂物以及索氏体化不良均能引起盘条拉拔断裂,并提出了改进措施.     

65Mn弹簧钢盘条相变组织分析

为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律。试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表明,当冷却速度低于7 ℃/s时,仅发生铁素体和珠光体组织相变,此时钢中组织为索氏体＋珠光体＋铁素体,索氏体含量随冷却速度的增加而增加。冷却速度大于7 ℃/s时,开始发生马氏体相变。冷却速度大于30 ℃/s时仅发生马氏体相变。采用本试验研究成果,制定了合理的65Mn盘条控冷工艺,生产出了力学性能合格的65Mn盘条。同时制定了合适的盘条球化退火工艺,供下游用户参考,用户使用该工艺对盘条进行球化退火处理,可获得均匀的球化组织。     

热轧工艺参数对72LXA钢盘条组织与性能的影响

研究了吐丝温度及控制冷却制度对72LXA盘条组织和性能的影响。结果表明,在相同的冷却制度下,提高吐丝温度,组织中索氏体化率增加和先析铁素体含量减少,材料强度提高,先析铁素体和索氏体化率是影响材料力学性能的重要因素;加大珠光体形成后的冷却能力,可以抑制片层渗碳体的溶解;通过辊道速度和冷却风量的适当配合,可以提高盘条的通条性能。获得了强度高于1050 MPa的盘条,表明确定的热轧工艺可以满足盘条的力学性能要求。     

SWRS82B钢盘条的显微组织对力学性能的影响

采用盐浴等温冷却和风机连续冷却,SWRS82B钢热轧盘条能获得珠光体团尺寸7.58 μm、片层间距201 nm的均匀细小索氏体组织;随着珠光体片层间距的增大,盘条抗拉强度Rm、伸长率A等力学性能指标降低;细小的珠光体片层间距使盘条具有更好的综合力学性能,有利于提高钢丝拉拔成材率和获得高性能钢丝绳.     

Si含量对中碳冷镦钢变形抗力的影响

盘条的塑性和变形抗力直接影响其成形性能.分析研究了 Si含量对中碳冷镦钢盘条组织、力学性能和压缩变形抗力的影响.试验结果表明,Si含量变化对试验钢的组织和晶粒度无显著影响;SWRCH35K盘条中Si质量分数由0.21％降至0.15％时,盘条的抗拉强度和塑性无明显变化;10B33盘条中Si质量分数由0.22％降至0.04...     

微合金化及控制冷却在高碳钢盘条中的应用现状

提高高碳钢盘条内部索氏体可使其具有优异的综合力学性能,在金属制品行业已被广泛应用。介绍了高碳钢盘条索氏体组织的形成机理及其对材料性能的影响,阐述了微合金元素在高碳钢盘条中的应用,分析了轧制过程中终轧温度及冷却速度等工艺参数的控制,并对我国今后高碳钢盘条生产工艺技术的研究方向进行了展望。     

索氏体化率及夹杂物对82B盘条力学性能的影响

通过成分分析、金相观察、夹杂物形貌观察、能谱分析及拉伸断口分析,研究了82B盘条的索氏体化程度与夹杂物的类型及尺寸对其力学性能的影响。结果表明:82B盘条试样室温组织主要是索氏体与少量先共析铁素体,且索氏体含量均高于80%。索氏体化率低是影响82B盘条的抗拉强度、断面收缩率主要因素。随着索氏体化率增加,82B盘条的抗拉强度也相应增高,而断面收缩率也逐渐增大。82B盘条中的夹杂物主要是氧化物夹杂,且氧化物夹杂主要是Al_2O_3、Si O_2、Ca O和Cr O。夹杂物尺寸主要集中在0~20μm,较大尺寸的夹杂物含量较高时,主要对82B盘条断面收缩率的影响较大,并呈显著降低的趋势;而大尺寸的夹杂物对抗拉强度的影响较小。82B盘条拉伸断口属于韧性断裂,主要是剪切唇区和纤维区。纤维区夹杂物主要为氧化物,如Al_2O_3、Ca O,其晶粒尺寸为31.8μm。     

海工钢丝绳用盘条实物质量分析

在海洋油气开采中需要用到高技术含量的钢丝绳作为系泊系统用钢丝绳,而优质海工钢丝绳用盘条的研发决定着钢丝绳的生产及油气开采成本。从化学成分、索氏体化率、片层间距、晶粒大小以及脱碳层厚度等方面对国内外超高强度镀锌盘条进行对比分析,找出其力学性能差异的原因,为海工钢丝绳用超高强度镀锌盘条的开发提供依据。结果表明:盘条B索氏体化率为88.75%,平均片层间距为150 nm,晶粒度级别为7.1,其综合性能最好,抗拉强度为1358 MPa,断面收缩率为42%。     

桥梁缆索盘条组织对钢丝扭转性能的影响

对表面质量较优的国产和进口桥梁缆索用钢丝进行扭转性能测试并采用OM、SEM及电子背散射衍射(EBSD)观察了钢丝对应原盘条的显微组织特征,分析了盘条珠光体尺寸及片层间距、奥氏体晶粒度、晶界尺寸、组织织构对钢丝扭转性能的影响。     

SWRH82B盘条钢杯锥状断丝成因分析

针对SWRH82B盘条拉拔断裂形貌为杯锥状断口质量问题,通过对炼钢厂和轧钢厂生产过程及出厂检验情况进行调查,炼钢工序及轧制工序生产过程未发现异常,对化学成分、力学性能、晶粒度、组织、夹杂物和脱碳层检验分析结果均满足标准要求,排除了生产和检验过程异常。对断裂缺陷试样的心部缺陷、网状碳化物及气体O、N分析,试样杯锥状断丝的直接原因仍是由于铸坯凝固组织芯部的中心疏松、缩孔缺陷所致,同时气体N含量过高一定程度的降低了钢丝拉拔过程的塑性指标,降低了钢丝对于心部缺陷的耐抗力,提高了断丝几率。     

线材易切削钢表面麻面的研究

线材易切削钢大量用于加工直棒光亮材,用户对产品表面质量有较高要求,尤其是光洁度,是用户判断易切削钢质量好坏的重要指标。麻面坑缺陷是易切削钢的常见缺陷,对于严重的麻面缺陷,用户在拉拔加工后无法完全消除,坑点依然分布在线材表面,属于用户无法接受的缺陷。文章分析了易切削钢线材表面缺陷——麻面产生的主要原因,指出轧制过程中的二次氧化铁皮压入是造成麻面的元凶,分析了合理去除轧制过程产生的二次氧化铁皮方法,尤其是终轧前的氧化铁皮,对保证易切削钢表面质量有着重要的意义。     

高碳钢盘条剥壳断裂分析

采用金相检验、扫描电镜观察及化学成分分析等方法,对高碳82DA剥壳断裂试样进行分析。结果表明:吊装或运输过程盘条表面擦伤,是导致剥壳断裂的主要原因。     

冷镦钢线材质量异议原因分析

分析了马钢低碳冷镦钢系列、自攻螺钉系列、中碳冷镦钢系列、免退火系列、超细晶粒非调质钢线材质量异议的主要原因,即表面裂纹、折叠、划伤引发了表面开裂,成分偏析、组织结构异常及非金属夹杂物导致性能不均匀,热处理工艺及冷成型工艺不当造成加工缺陷,据此提出了相应的改进措施,使质量异议比例下降65%以上.     

奥氏体不锈钢线材生产工艺研究

介绍了在生产奥氏体不锈钢线材时，通过调整C、N、Ni、Cu等元素含量，提高了奥氏体的稳定性，减少了形变马氏体α’相的形成。利用控冷辊道进行轧后控制冷却改善了线材的性能。选用HF＋HNO3对线材进行酸洗白化后，线材表面良好，从而满足了用户对产品的要求。     

PC钢棒用30MnSi热轧盘条的研发

介绍了龙钢采用150 mm×150 mm连铸坯试制PC钢棒用30MnSi热轧盘条的过程。通过采用转炉冶炼、LF精炼、全保护浇注、高速线材控轧控冷等工艺技术,龙钢公司成功生产出了纯净度高、夹杂物含量低、晶粒细小、力学性能好的质量优良、符合国标的PC钢棒用30MnSi热轧盘条产品。     

高强度无磁不锈钢线材的开发

介绍了某钢厂开发高强度无磁不锈钢A钢、B钢两个牌号材料设计的一些基本原则，探讨了材料变形程度对合金抗磁性能和力学性能的影响。并已开发出具有高强度和低导磁率的新线材，取得了可观的经济效益。     

热轧控冷双相钢盘条的组织及性能

介绍了在高速线材轧机上用热轧控冷工艺轧制的低碳低合金硅锰双相钢盘条，探讨了钢中锰含量及控冷工艺对Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ双相钢线材组织和力学性能的影响。     

ML35冷镦钢热轧盘条的开发与实践

主要介绍冷镦钢系列中的代表钢种ML35冷镦钢热轧盘条的开发和生产过程。通过分析研究主要化学元素对钢的作用,在国标的基础上确定ML35冷镦钢热轧盘条化学成分,并根据冷镦钢产品的技术特点,制定合适的轧制工艺,采用加热段≤1 050℃,均热段(980±20)℃,开轧温度(920±30)℃,吐丝温度860~880℃,延迟冷却方式,最终在龙钢公司成功开发出符合标准要求的ML35冷镦钢热轧盘条产品。