不锈复合钢板的焊接

举世瞩目的三峡工程金属结构在泄洪坝段、厂坝段和双向五级永久船闸的过流部件的制作安装中，选用了大量不镑复合钢板，这在国内外水电建设中尚属首次。而碳钢、低合金高强度钢的复合钢板及异种钢的焊接在金属结构制造安装中要求高，难度大。为此在进行了大量的焊接、工艺评定、焊工培训、产品焊接等应用研究，较全面地掌握了复合钢板的焊接技术，保证了三峡工程金属构件的制造安装。高产优质。     

焊接不锈复合钢板时应注意事项

（1）绝对禁止用焊接基层的焊接材料焊接过渡层或覆层,反之同理。（2）在覆层一侧用基层焊接材料焊接基层时,应在覆层表面涂上白垩粉加以保护,防止飞溅粘结在覆层上。     

2.25Cr-1Mo不锈复合钢板厚壁容器的焊接

主要介绍了2.25Cr-1Mo不锈复合钢板的焊接工艺试验和工艺评定，阐明了2.25Cr-1Mo锈复合钢板焊接工艺的可行性，实践证明，该工艺能满足使用要求。     

0Gr17Ni13M02Ti＋Q235不锈复合钢板的焊接工艺研究

本文结合某厂用0Gr17Ni13M02Ti＋Q235不锈复合钢板制造三氯氢硅成品贮槽的生产实践，通过分析不锈复合钢板在焊接时的特殊性，对不锈钢复合钢板的焊接次序、焊条选用、焊缝坡口、焊接参数选择、焊接检验等主要焊接工艺进行探讨，提出合理的工艺措施和焊接工艺要点，从而达到控制现场不锈钢复合钢板焊接质量的目的。     

不锈复合钢制压力容器的焊接工艺

通过对不锈复合钢板的焊接性分析及焊接工艺评定,阐明了采用焊条电弧焊完全能保证不锈复合钢板焊接接头质量,并详细介绍了焊条电弧焊的工艺要点.     

Q345/1Cr18Ni9Ti不锈复合钢板的焊接工艺

针对Q345/1Cr18Ni9Ti不锈复合钢板,主要从焊接材料选择、坡口制备、焊接顺序安排和焊接工艺要点等方面进行了论述.在进行不锈复合钢板焊接时,必须严格控制焊接工艺,并对不合格焊缝进行合理的返修,才能获得优质的焊接质量.     

三峡工程金结制安不锈钢复合钢板的焊接

举世瞩目的三峡工程金属结构在泄洪坝段、厂坝段和双向五级永久船闸的过流部件的制安中,选用了大量的不锈复合钢板,这在国内外水电建设中尚属首次。而碳钢、低合金高强度结构的复合钢板及异种钢的焊接在金结制安中要求高、难度大。为此我们进行了大量的碳钢、低合金钢、不锈复合钢及异种钢的焊接试验、工艺评定、焊工培训、产品焊接等应用研究。本文着重阐述不锈复合钢板的焊接技术等。     

不锈复合钢板中压废热锅炉的焊接和焊后热处理

在中压废热锅炉制造中,大于等于50 mm中厚低合金钢与奥氏体不锈钢复合钢板的焊接和焊后热处理比较难以控制,特别是对接接头敏化后的耐晶间腐蚀及冷弯性能难以合格,也就是对接接头的铁素体含量和第二相的分布状态难以控制。操作者严格控制焊接工艺参数是保证中厚低合金钢与不锈复合钢板对接接头耐晶间腐蚀性能的关键。     

复合钢板的焊接工艺

本文通过对奥氏体系复合钢焊接工艺评定、焊接工艺编制、焊工培训、焊接质量检验、酸洗-钝化处理等环节的实验和实施,解决了奥氏体复合钢板焊接技术和与此相关的一些生产技术难题,圆满地制成了奥氏体系复合钢板产品。     

不锈钢复合板的焊接

0 序言 近年来,随着钢材价格的不断上涨和产品使用介质种类的增多,不少企业为了自己的利益,不得不选用不锈钢复合板来达到既能防腐又有能减少投资的效果.经过反复试验和分析,掌握了一些不锈钢复合材料在焊接过程中存在的缺陷及其预防措施.     

Cr-Mo不锈钢复合板的焊接

我公司为某化肥厂制造的气化炉主要受压元件材料为ＳＡ387Ｇｒ11ＣＬ2 /30 4Ｌ(δ =84ｍｍ + 4ｍｍ) ,由日本宇部工业兴产株式会社按ＡＳＭＥ—Ⅱ (1989年版 )提供。该材料相当于 1.2 5Ｃｒ- 0 .5Ｍｏ耐热钢 ,焊接裂纹敏感性较高 ,焊接过程易产生冷裂纹。为满足复合板焊后复层的含碳量不大于 0 .0 2 %的要求 ,必须选择合理的焊接材料和焊接工艺。1　焊接材料与焊接方法ＳＡ387Ｇｒ11ＣＬ2 /30 4Ｌ钢淬硬倾向较大 ,焊接冷却过程中 ,熔合区和热影响区易产生马氏体组织 ,为避免产生马氏体组织 ,保证焊接接头的力学性能 ,采用ＳＭＡＷ +ＮＧＳＡ…     

321不锈钢薄板焊接变形控制

以硫磺回收装置液硫池顶板内侧防腐用不锈钢薄板焊接为例,采取必要的工艺措施和控制方法,可以有效防止不锈钢薄板产生焊接变形,确保整个池顶板安装及浇筑的质量。     

Air bending and springback of stainless steel clad aluminum sheet

This paper deals with bending and springback phenomena of a stainless-steel clad aluminum sheet in V-shaped air bending. The aim of this study is to investigate the bending characteristics such as sheet thickness change and the bending angles of the sheet before/after springback. The first part of this paper is on the experimental observations. V-bending experiments were performed for both the cases of Al_in/SS_out (i.e., aluminum layer is located inside the bent clad) and SS_in/Al_out (i.e., stainless-steel layer is located inside the bent clad). From these results, it was found that the sheet-set condition (either Al_in/SS_out or SS_in/Al_out) has a great influence on the bending phenomena. In the second part, the accurate prediction of springback by FE analysis, especially the role of elasto-plasticity models, is discussed. When using Yoshida–Uemori kinematic hardening model (F. Yoshida, T. Uemori, Int. J. Plasticity 18, 2002; Int. J. Mech. Sci., 45, 2003), which well describes the Bauschinger effect of materials, the springback of the clad sheet is accurately calculated, whereas the classical isotropic hardening model underestimates the springback.     

310S＋Q235B不锈钢复合钢板焊接工艺

分析了310S Q235B不锈钢复合钢板的焊接性和焊接难点.通过分析异种钢焊接热应力以及过渡层碳,要获得良好的焊接接头,必须做好过渡层的焊接.因此选用了Ni、Cr含量较高的E310-16焊条作为焊接材料,基于舍夫勒状态图,通过数学分析的方法,确定了焊缝的熔合比,提出了可行的焊接工艺,并通过试验验证了焊接工艺的合理性.     

奥氏体不锈钢焊接磁性控制

我厂承制的HT - 7U超导托卡马克核聚变试验装置工程是中科院等离子所国家级科研项目 ,其中的内冷屏、外冷屏及冷屏颈管 ,母材为 30 4L ,设计要求焊后焊缝磁导率小于 1.1。通过试验测得奥氏体不锈钢焊接后磁导率大于 1.2 ,根本不能保证产品设计要求。而奥氏体不锈钢通常没有磁性 ,但经过冷作加工后可在钢内析出少量铁素体或马氏体的组织 ,会出现磁性。通常奥氏体不锈钢焊后 ,其焊缝组织为奥氏体 +铁素体双相组织 ,当焊缝中铁素体组织含量增加时 ,其磁性将随之提高。目前国外只有几家焊材生产厂家生产无磁性焊材 ,国内只有个别厂家针对母材…     

316L+20G不锈钢复合管焊接技术

系统论述了不锈钢复合管的焊接工艺特点、性能,并结合生产实际确定了焊接工艺参数,总结了复合管焊接技术,对新材料的应用、新技术和新工艺的推广起到了积极的作用.     

2205双相不锈钢薄板端接接头焊接工艺

介绍了2205双相不锈钢1.2 mm薄板端接接头钨极氩弧焊焊接工艺,从2205的特点与应用、材料的焊接性、焊接工艺参数及操作要领等方面入手,着重分析薄板端接焊接过程中容易出现的问题(金相组织不均匀)以及为解决缺陷所采取的相关工艺措施及方法.     

基于有限元模拟的不锈钢/碳钢复合板极限压下量研究

本文应用ANSYS有限元软件分析了热轧复合的不锈钢复合板在冷轧过程中的变形特性, 给出了界面结合强度以及确定成卷可逆带张力冷轧时的最大道次压下量值。