奥氏体型不锈钢

其显微组织为奥氏体。它是在高铬不锈钢中添加适当的镍（镍的质量分数为8％～25％）而形成的,具在奥氏体组织的不锈钢。奥氏体型不锈钢以Cr18Ni19铁基合金为基础,在此基础上随着不同的用途,发展成铬镍奥氏体不锈钢系列。     

奥氏体不锈钢

在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含Cr约18％、Ni8％～10％、C约0．1％时,具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18Cr-8Ni钢和在此基础上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素发展起来的高Cr—Ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性,但强度较低,不可能通过相变使之强化,仅能通过冷加工进行强化。     

马氏体型不锈钢

它的显微组织为马氏体。这类钢中铬的质量分数为11.5％～18．0％,但碳的质量分数最高可达0．6％。碳含量的增高,提高了钢的强度和硬度。在这类钢中加入的少量镍可以促使生成马氏体,同时又能提高其耐蚀性。这类钢的焊接性较差。列入国家标准牌号的钢板有1Cr13、2Cr13、3Cr13、1Cr17Ni2等。     

奥氏体不锈钢耐腐蚀原理是什么

在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含Cr约18％、Ni8％-10％、C约0．1％时,具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18Cr一8Ni钢和在此基础上增加Cr,Ni含量并加入Mo,Cu,Si,Nb,Ti等元素发展起来的高Cr—Ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性,但强度较低,不可能通过相变使之强化,仅能通过冷加工进行强化。如加入S,Ca,Se,Te等元素,则具有良好的易切削性。     

不锈钢材料在酸溶液中耐蚀性的研究

研究了不锈钢AISI304和1Cr18Ni9Ti在几种酸溶液中的腐蚀特征。这两种不锈钢在HNO3，H2SO4，H3PO4溶液中腐蚀轻微，主要是晶间腐蚀；而在HCl溶液中腐蚀严重。以点蚀为主。不锈钢AISI304的耐蚀性优于1Cr18Ni9Ti，不锈钢中碳的质量分数越低。其耐蚀性能越好。     

不锈钢概论（10）

3．2．2马氏体铬镍不锈钢性能特点 传统马氏体铬镍不锈钢中,最早的代表性牌号是1Cr 17Ni2,而低碳和超低碳的高韧性、可焊接铬镍马氏体不锈钢则是马氏体铬镍不锈钢的新进展,它们合金化的目的和合金化的方向见表3．4。     

现代铁素体不锈钢（下） （在2005年全国不锈钢行业年会上的报告）

中铬铁素体不锈钢含铬量一般在14％～22％。AISI430（1Cr17，UNSS43000）是中铬铁素体不锈钢中产量和使用量最大的一种，在一些国家不锈钢产量中仅次于18—8型Cr-Ni奥氏体不锈钢中的AISI 304（0Cr18Ni9，UNS S 30400）。     

纳米镀镍层作中间层的钛合金与不锈钢扩散焊接

采用电镀纳米镍中间层,对钛合金TA17与不锈钢0Cr18Ni9Ti进行扩散焊焊接试验研究.利用能谱对焊接接头的元素分布进行分析,结果表明:采用电镀纳米镍层作中间层能有效防止钛合金中的Ti、V、Al等元素与不锈钢中Fe、Ni、C等元素的相互扩散和迁移,很好地抑制了金属间化合物TiFe、TiFe2及脆性相TiC的形成.通过计算接头处扩散层的激活能可知纳米镍的扩散性能比镍箔的好.     

8月份日本不锈钢产量降至26．7万吨

根据日本通产省公布的数据，2002年8月份，日本不锈钢(热轧产品)产量环比减少4．5％至266219吨，其中镍基不锈钢181997吨(Ni-Cr不锈钢169159吨，Ni—Cr—Mo不锈钢12838吨)，铬基不锈钢84222吨(13Cr不锈钢25266吨，18Cr不锈钢58956吨)。2002年1—8月份，日本不锈钢产量同比减少4．2％至204．7万吨。     

5月份日本铬基不锈钢产量创历史最高纪录

据日本经产省本月13日公布的统计数据显示，5月份日本生产不锈钢材29．8万吨，其中铬基不锈钢11．5万吨（13Cr：4．18万吨，18Cr：7．31万吨），镍基不锈钢材18．3万吨（Ni—Cr：16．5万吨，Ni-Cr—Mo：1．8万吨）。5月份，日本铬基不锈钢材的产量创历史最高纪录，     

1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性能研究

从1Cr18Ni9Ti耐蚀机理分析入手,对1Cr18Ni9Ti常采用的热处理方式处理后的耐蚀性能进行了对比分析,为不同成分(Ti/C)的1Cr18Ni9Ti选用的热处理方式提供参考。     

不锈钢成分

不锈钢大致的成份是铁与铬还有碳等原素所组合而成的。另外，家用品不锈钢可大分为430、304（18—8）、18-10三个等级。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢轧制钢坯表面裂纹研究

近年来，北满特钢1Cr18Ni9Ti钢在轧制开坯时，出现角部及表面裂纹，严重影响了钢坯表面质量。本文通过生产试验，找出化学成分与铬、镍当量比，α相级别之间的关系，铬、镍当量比与开坯温度、钢坯表面质量的关系，并以此确定开坯工艺，解决了生产中的实际问题，表面质量及成坯率大幅度提高。     

K-OBM-S转炉冶炼不锈钢过程的数学模拟和应用

K-OBM-S转炉是以铁水和电弧炉预熔钢液为原料冶炼不锈钢的精炼设备。以转炉冶炼普碳钢的顶吹模型和AOD法冶炼不锈钢模型为基础,建立了适用于80 t K-OBM-S转炉冶炼不锈钢的数学模型。对二步法冶炼2Cr13型不锈钢和三步法冶炼0Cr18Ni9型不锈钢的过程验证结果表明,大部分终点碳含量的误差≤±0.03%,终点铬含量误差≤±0.3%,110炉0Cr18Ni9钢目标碳(0.10%～0.25%)命中率为95.6%,终点目标铬(17.1%17.6%)的命中率为85.2%。     

不锈钢概论（9）

3马氏体不锈钢的发展和性能特点马氏体不锈钢是一类可通过热处理（淬火、回火）①对其性能进行调整的不锈钢。按它们的成分特点可分为马氏体铬不锈钢（Fe—Cr—C马氏体不锈钢）和马氏体铬镍不锈钢（Fe—Cr—Ni马氏体不锈钢）。     

新型节镍奥氏体不锈钢的成分设计及生产试制

 综合传统AISI300系奥氏体不锈钢和高氮奥氏体不锈钢的优缺点,开发一种新型节镍奥氏体不锈钢。为了研究其最优成分和工业试制工艺,通过Thermo-Calc热力学计算软件设计成分、热轧试生产试验钢和微观测试方法分析试验钢。结果表明,新型节镍奥氏体不锈钢最优的成分范围(质量分数)为N0.2%~0.3%、C小于0.1%、Cr 18%~20%、Mn 8%~10%、Ni 1%~2%,Fe余量。在1 240 ℃等温会析出大量的铁素体,以至于在1 150 ℃开轧时不能消除,出现裂纹,在改进热轧温度后,控制铁素体含量,得到无裂纹热轧卷。     

18—8不锈钢的BaCO3—BaCl2渣系脱磷试验

在感应炉上,用BaCO_3—BaCl_2渣系对Cr18Ni8不锈钢进行了脱磷试验,并着重探讨了钢水中的碳含量、温度等对脱磷的影响。结果表明,在脱磷渣流动性良好条件下,脱磷率随着碳含量的升高而增大,随着温度的降低而升高。     

AOD炉冶炼含氮不锈钢氮合金化工艺开发

介绍了AOD炉运用氮气在不锈钢中溶解与脱除理论所开发的氮合金化工艺。在40tAOD炉上冶炼0Cr19Ni9N,0Cr19Ni9NbN,1Cr17Mn6Ni5N,00Cr18Ni5Mo3Si2（N）,00Cr22Ni5Mo3N等舍氮不锈钢钢种。不需在线分析钢中氮含量，较为准确地预测与控制钢中氮溶解度值及舍氮不锈钢成品的氮含量。     

不锈钢400系除尘灰配加氧化铁冶炼低镍铬生铁的试验

阐述了不锈钢厂对400系除尘灰（Cr9％、Ni0.8％、Fe38％）和氧化铁（Cr11％、Ni5％）按比例混和预处理,以焦炭为还原剂,渣碱度控制在1.3～1.7后,生产出Ni≥2.3％、Cr≥18％、Si≤4％、P≤0.045％的低镍铬生铁,实现不锈钢除尘灰和固体废渣氧化铁的再生利用.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢晶间腐蚀试验研究

通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢无缝钢管晶间腐蚀试验的研究,从多个方面分析造成试样材质不合格的原因,进而总结出在冶炼18-8型不锈钢时化学成分控制的要点.