埕东油田埕古13块稠油出砂油藏配套开采技术

埕东油田埕古13块属典型稠油出砂油藏,该油藏的开发面对出砂和油稠两大技术难题,目前采油速度和采出程度较低.从改进防砂工艺着手,通过采用一次高压充填防砂工艺改善开采条件,同时配套了有利于保护油层的负压射孔工艺和行之有效的稠油开采技术,提高了该区块的措施井成功率和开井率.应用表明,埕古13块稠油出砂油藏配套开采技术成本低、成功率高、有效期长.     

河南稠油油田浅薄层油藏防砂技术

介绍了河南稠油油田的油藏地质概况和稠油热采区块油井出砂特征,分析了导致油井出砂的主要因素。通过对历年来油井出砂治理措施效果的统计,找出化学防砂措施在河南稠油油田的技术适应性,提出引进挤压充填防砂和机械悬挂防砂等新技术,形成能够满足河南稠油油田各种油藏防砂需要的技术系列,为稠油油田规模开发和效益开发提供技术支持。     

河南稠油油田浅薄层油藏防砂技术

介绍了河南稠油油田的油藏地质概况和稠油热采区块油井出砂特征，分析了导致油井出砂的主要因素。通过对历年来油井出砂治理措施效果的统计，找出化学防砂措施在河南稠油油田的技术适应性，提出引进挤压充填防砂和机械悬挂防砂等新技术，形成能够满足河南稠油油田各种油藏防砂需要的技术系列，为稠油油田规模开发和效益开发提供技术支持。     

辽河稠油油藏防砂方法的筛选研究及其应用

对适用于辽河油田稠油油藏各种防砂方法的适应性进行了研究,针对不同的油品性质、不同的生产井况,筛选出了相应的油井防砂方法,并应用于施工现场,取得了良好的生产效果,确保了辽河油田油井生产的正常进行。     

稠油油藏出砂机理、影响因素及防砂技术对策——基于辽河油田稠油油藏防砂实践

以辽河油田不同类型稠油油藏的动、静态资料为基础,从多孔介质中流体渗流理论、应力分析及储层微观特征等方面入手,结合油层出砂规律,对稠油油藏出砂机理及影响出砂程度的主要因素进行了分析,提出了稠油油藏防砂技术对策。     

渤海稠油油藏简易防砂条件下出砂规律模拟实验研究

渤海浅层油藏大多为胶结疏松的稠油油藏 ,这类油藏的开发目前主要采取防砂管理方式。针对渤海稠油油田实际情况 ,提出了适度出砂提高单井产能的思路 ,并开展了实验研究。在调研国内外出砂模拟实验的基础上 ,研制了出砂模拟实验装置 ,开展了人造岩心制作、砾石充填防砂效果评价 ,以及简易防砂条件下岩样出砂对储层渗透率的影响及出砂规律的模拟实验研究 ,其研究成果对于渤海稠油油藏出砂油井的科学生产和管理具有一定的指导意义。     

Haute Mer A 区块深水稠油油田防砂挡砂精度研究

中海油刚果（布）Haute Mer A 区块为深水出砂稠油油藏,根据常规的挡砂精度设计准则采用砾石充填防砂后出油困难。为了确定合理的挡砂精度,提出了海上稠油防砂不同设计原则下的最大含砂浓度标准,并通过砾石充填出砂模拟实验, 采用“三曲线分析方法”,获得了不同于常规的防砂设计准则。该分析方法同时考虑了砾石充填层的相对渗透率、剩余渗透率及含砂浓度标准。实验结果表明,充填层砾石粒度中值为地层砂粒度中值8~9 倍时充填层渗透性最好;采用该设计准则确定的防砂挡砂精度油井产能提高了3 倍多,解决了该区块防砂后出油困难的问题,为该类稠油出砂油藏挡砂精度设计提供了新的思路。     

稠油携砂生产可行性初探

针对稠油疏松地层出砂这个间题,各油田都在想方设法来提高防砂效果,防砂是这类油藏正常生产的一种必要手段。     

大通径悬挂综合防砂管柱

哈萨克斯坦肯基亚克盐上稠油油藏出砂问题较为严重,砂堵油管,砂埋油层频繁,出砂量大,粒径较细。针对肯基亚克盐上稠油油藏的出砂特点,提出了大通径悬挂综合防砂工艺技术。现场应用表明,该管柱一次施工成功率达97%以上,冲砂、防砂、排砂应用效果良好。实现了盐上油田提出的"有限防砂、有效排砂、防粗排细"的技术对策。     

国外稠油热采井防砂技术

稠油油藏一般胶结疏松，开采容易出砂；而在进行注蒸汽热采作业时，高温蒸汽及热水常使粘土矿物破坏，使稠油采采井的出砂问题中严重。本文了稠油热采井的出砂原因并同了国外常用的防砂方法 。     

塔河凝析油混掺重质油稳定性研究

塔河油田外输重质油高含沥青质,与凝析油进行混掺输送过程中极易发生沥青质沉积,堵塞储罐及地面输送管线。在对油品胶体稳定性影响因素以及胶体稳定性理论认识的基础上,将塔河外输重质原油与凝析油按不同比例混合,通过斑点实验对混合样品进行相容性分析,给出定性结论,然后对混合原油稳定性参数进行测定,得到相容性量化数据,并确定2种原油相容时的合理配比范围,为有效解决不同油品掺混输送问题提供了理论指导。     

中间基油掺炼环烷基油生产橡胶填充油

目的解决橡胶填充油生产原料单一的问题。 方法采用加氢处理催化剂A和B、异构脱蜡催化剂C、补充精制催化剂D对中间基和环烷基的混合油进行全氢法加氢试验。 结果在温度为382 ℃、315 ℃、240 ℃、空速为0.4 h-1、1.0 h-1、0.6 h-1、 氢油比为1 000∶1、800∶1、800∶1的条件下,经过加氢处理-异构脱蜡-补充精制-实沸点蒸馏过程后,380~400 ℃馏分段100 ℃黏度为6.208 mm²/s ,CA值为0,CN值为56.1%,满足HG/T 5085-2016《橡胶增塑剂 环烷基矿物油》中橡胶油N4006的标准;400~440 ℃馏分段100 ℃黏度为9.565 mm²/s,CA值为0,CN值54.7%,满足HG/T 5085-2016中橡胶油N4010的标准;>440 ℃馏分段100 ℃黏度为15.94 mm²/s ,CA值为0,CN值51.5%,满足HG/T 5085-2016中橡胶油N4016的标准。 结论验证了中间基油掺炼环烷基油生产橡胶填充油的可行性。      

有关稠油油藏驱油效率的讨论

利用油藏工程基本知识和基本方法，对稠油油藏水驱和蒸汽驱的两组驱油效率室内实验结果进行了分析。结果认为：第一组实验结果违背了油藏工程基本事实；第二组实验结果符合油藏工程基本事实。     

陆梁油田油藏地球化学研究

包裹体均一温度和包裹体中油气组分是目前研究油气藏成藏时间和油气源的重要内容。根据原油的地球化学特征、油气包裹体和原油中含氮化合物的综合分析。确定了陆梁油田原油的油源、成藏时间、油气注入及运移方向。     

热油泵封油系统改进

我厂 1 50× 1 0 4 t/ a常压和 80× 1 0 4 t/ a催化联合装置中共有 2 0台热油泵 ,在常压和催化装置分别设有 1套独立的封油系统 ,每套封油系统由 2台型号 MC4 0 - 7的油泵和体积 1 3.2 m3的封油罐组成 ,介质为 4 0℃的柴油。柴油馏分较轻 ,当泵的压力不稳定时 ,遇热容易汽化产生蒸汽 ,造成泵抽空。另外用柴油作封油后 ,因油浆外甩造成的柴油损失达1 0 0 0 t/ a。所以 ,必须对其进行技术改造。1　问题探讨封油分为自封油和外部封油 2种。自封油是以被密封介质作为冲冼液 ,由泵的出口引入输送介质 ,直接冲冼密封端面 ,使密封腔内的液体不断…     

小层剩余油定量化分析方法

针对一些油田小层地质储量不清,小层累计采油量不清,因而小层剩余潜力不清、盲目性挖潜,进入高含水开发阶段、稳产难度更大的实际情况,为了经济有效开发油田,开展小层剩余油定量化分析方法研究。通过动静态结合系列技术处理,把全区原始地质储量合理地匹配到每口新老油井的小层上,又客观地预测单井小层累计采油量等等,获得目前单井小层剩余地质储量、剩余可动油量、采出程度等开发指标,确定小层可挖潜的空间,同时对“非储量层”采出量进行预测,了解油层的真正采出程度。经过以往压裂效果分析,该方法可信度达73．5％。     

Cryogenic technologies for storage of oil and oil products

Technologies and principles of operation of plants for recovery of light hydrocarbon fractions (LHF) by direct liquefaction of LHF in low-temperature Stirling machines and use of an intermediate loop containing liquid nitrogen are discussed.