Al_（65）Cu_（20）Co_（15）准晶体的力学性能SCIEI

用压痕法测量退火前的Ａｌ_（６５）Ｃｕ_（２０）Ｃｏ_（１５）十边形准晶体的室温Ｖｉｃｋｅｒｓ硬度为１１ＧＰａ，利用压痕裂纹长度算出了断裂韧性Ｋ_（１ｃ）约为１．０ＭＰａ·，抗拉强度为４５０ＭＰａ．在８５０℃退火３６ｈ后，显微硬度值、断裂韧性无明显变化，但抗拉强度提高到５５０ＭＰａ．     

加工热处理制度对Zr—4合金管材性能的影响

研究了加工热处理工艺对Ｚｒ－４合金管材机械性能和耐蚀性能的影响。实验表明，工序中加入β淬火处理，可以改善合金的性能。挤压前坯料β淬火后直接轧至成品的管材，再结晶退火后在３７５℃下的屈服强度为２０４￣２１８ＭＰａ，较经过多次轧制到成品的管材，其屈服强度提高了４２％￣４７％。加工过程中降低中间退火温度，减少加工道次的管材，在相同条件下的屈服强度为１８０￣１８８ＭＰａ。对合金管材进行了４００℃和５００℃     

热处理工艺对16Mn钢组织与抗震性能的影响

为提高钢材的多次反复弯曲性能,对不同热处理工艺后的16Mn钢进行了试验研究。结果表明,在连续冷却过程中,随着试样冷却速度加快,伸长率降低,硬度及抗拉强度升高,反复弯曲性能好,其中经900℃×2 h、风冷工艺处理后的试样综合性能最好。在等温过程中随着试样等温温度升高,硬度和抗拉强度降低,伸长率升高;等温试样比连续冷却的试样硬度高,抗拉强度高。     

退火温度对Fe-Cr-Mo合金减振性能及力学性能的影响

采用弯曲共振法测量Fe-Cr-Mo合金的减振性能,通过光学显微镜和扫描电镜对合金组织进行观察,研究了退火温度（900～1100℃）对Fe-Cr-Mo合金减振性能和力学性能的影响。结果表明,Fe-Cr-Mo合金在900～1100℃退火温度范围内,随着退火温度的升高,合金的内耗先升高后降低,在1000℃达到峰值4. 7×10^-3。同时,退火温度对合金的力学性能有明显的影响。900℃退火后,合金的抗拉强度和塑韧性最好,抗拉强度为513 MPa,伸长率为37. 25%,断面收缩率为83%,冲击吸收能量为414 J。1100℃退火后,规定塑性延伸强度最大,为395. 5 MPa。      

钼镧合金丝的组织及性能

研究了粉末冶金和压力加工方法制取的φ０．６ｍｍＭｏＬａ丝退火前后的显微组织,抗拉强度,延伸率,弯折次数等,并与同规格Ｍｏ;丝进行了对比,结果表明,ＭｏＬａ丝的再结晶温度达１８００℃,比Ｍｏ,丝高６００℃以上,完全再结晶后形成燕尾搭接状组织。经高温退火和再结晶退火后其抗拉强度,塑性,韧性都明显优于Ｍｏ１丝。     

1500MPa级经济型贝氏体/马氏体复相钢的合金设计

综述了贝氏体／马氏体复相组织对钢强韧性的影响及残留奥氏体对钢延迟断裂性能的影响。在清华大学贝氏体研究及推广中心工作积累的基础上,设计了一种新的１５００ＭＰａ级经济型贝氏体／马氏体复相钢。该钢奥氏体化后空冷就可获得贝氏体／马氏体上组织,经低温回火后,钢的抗拉强度σｂ≥１５００ＭＰａ,屈服强度σ０．２≥１２００ＭＰａ,伸长率δ５≥１４％,断面收缩率ψ≥５７％,室温冲击韧度αｋｕ≥１０９Ｊ／ｃｍ＾２。     

钼镍铜等合金元素对球墨铸钢的组织和性能的影响

论述了钼、镍、铜等元素对球墨铸钢组织特征及机械性能的影响。在合适的合金化条件下，可获得理想的球状石墨组织，其抗拉强度σｂ可达９００～１０００ＭＰａ，伸长率为１．０～２．８５％。     

粘涂技术及其在铸造生产中的应用

粘涂技术是将特种复合粘结剂敷于工程构件表面，以其进行修复、防护和强化表面的工程技术。粘着强度为：剪切哟度为２０－５０ＭＰａ、抗拉强度为３０－６５ＭＰａ、抗压强度为９０－１４５ＭＰａ。在铸造中，可用于修补铸造缺陷；制作模样或芯盒；设备构件表面防护；零部件密封、堵漏、锁紧及坏损修复。     

热处理对Ti-Ni合金显微组织和力学性能的影响

研究了冷加工变形量为48%的Ti-Ni合金经中温退火(350～600 ℃)处理后退火温度对合金显微组织及室温力学性能的影响.结果表明,变形后获得部分非晶的纳米组织,400 ℃退火后合金发生再结晶;500 ℃退火后完成再结晶,晶粒开始长大;600 ℃退火后合金组织完全粗化,室温下为粗大的自协调马氏体.退火温度升高,合金的抗拉强度大大下降,当退火温度高于500 ℃时,伸长率大大增加,伸长率大于50%.室温下合金拉伸变形时应力诱发马氏体相变的临界应力值σs受退火温度和相变温度的制约.     

退火温度对90°ECAP变形工业纯钛组织和性能的影响

利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、单向拉伸及显微硬度测试等方法,研究了经室温90°ECAP变形工业纯钛1道次在400、500、600℃退火1h后的组织和性能.结果表明:当退火温度为400℃时,变形组织未发生明显变化,抗拉强度和显微硬度略有降低,伸长率增加;当退火温度高于400℃时,随着退火温度的升高,变形组织发生再结晶,晶粒尺寸增至12μm,工业纯钛的抗拉强度和显微硬度明显降低,伸长率显著提高.工业纯钛的拉伸试样断口均为韧窝型断口,韧窝随退火温度的降低而变得细小、均匀.     

钼及钼合金研究的进展

简述了具有高性能的纳米钼粉、高纯钼粉的制备方法,包括微波等离子法、电脉冲法和球磨法;介绍了钼钛锆合金、钼铼合金、稀土钼合金、Si-Al-K掺杂钼合金、钼硅合金、钼铜复合材料的强化机制和研究现状,并展望了钼及其合金未来的发展。     

在低温熔盐LiTFSI-CsTFSI中电沉积钼

研究了在二元二(三氟甲基磺酸酰)亚胺碱金属盐LiTFSI-CsTFSI的共晶熔体(共晶点组成：摩尔比为0.07:0.93; 共晶点温度为112 ℃)中电化学沉积难熔金属钼。结果表明,选择MoCl3作为钼离子源,分别于200和150 ℃在镍基体上电沉积得到金属钼。循环伏安法结合SEM和XPS分析表明,在1.4 V vs. Li+/Li处的恒电位电解所得到的沉积物为非晶态的金属钼     

MICROSTRUCTURES AND PROPERTIES OF MOLYBDENUM WIRE DOPED WITH LANTHANUM OXIDE

ＭＩＣＲＯＳＴＲＵＣＴＵＲＥＳＡＮＤＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳＯＦＭＯＬＹＢＤＥＮＵＭＷＩＲＥＤＯＰＥＤＷＩＴＨＬＡＮＴＨＡＮＵＭＯＸＩＤＥＭＩＣＲＯＳＴＲＵＣＴＵＲＥＳＡＮＤＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳＯＦＭＯＬＹＢＤＥＮＵＭＷＩＲＥＤＯＰＥＤＷＩＴＨＬＡＮＴＨ...     

钼镧合金板材料舟的研制及其断裂行为分析

研究掺杂稀土镧的钼粉经压型、烧结、交叉换向轧制而成的钼镧合金板热冲压钼舟变温变载下的力学行为,探讨高温退火后析出物的弥散分布对钼镧合金板材力学性能的影响及加热制度对合金板材冲压成型性能的影响,分析料舟的断裂机制.研究表明,弥散分布的La2O3明显提高了钼板再结晶温度与力学性能,交叉轧制降低了板材纵向和横向力学性能的差异,有利于钼镧合金板的冲压成型;对2.8 mm厚Mo-1.0％La2O3合金板及冲压模具在550℃进行加热,将得到最大的冲压变形量;钼舟在18管炉内承受变温变载荷长期运行后,由于材料内部的空位迁移与滑移面上的位错滑移导致的韧窝撕裂,使料舟最终发生了宏观断裂.     

CO气基还原MoO3制备MoC

MoC由于其独特的物理化学性能,是一种广泛应用于催化和电化学领域的材料。本文以高纯MoO3为原料在CO气氛中合成MoC。通过扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和动力学曲线分析其反应过程。结果表明,MoO3向MoC的转变过程包含3个阶段:首先,MoO3被还原为MoO2;之后,MoO2继续与CO反应生成Mo2C。最后,Mo2C继续被碳化生成MoC,在过程中始终没有钼生成。MoO3与CO反应的终产物与反应温度有关,随着反应温度升高,MoO3与CO的反应速度加快;当温度上升到1043 K,最终的反应产物不是MoC而是Mo2C。     

Formation of molybdenum boride cermet coating by the detonation spray process

The effects of the powder particle size and the acetylene/oxygen gas flow ratio during the detonation spray process on the amount of molybdenum phase, porosity, and hardness of the coatings using MoB powder were investigated by x-ray diffraction (XRD), scanning electron microscopy (SEM), etc. The results show that the presence of metallic molybdenum in the coating results from decomposition of MoB powder during thermal spray. The compositions of the coatings are metallic Mo, MoB, and Mo₂B, which are different from the phases of the original powder. The amount of molybdenum phase increases monotonously with the oxygen/acetylene ratio, but the increasing rate for the fine powder is faster than that for the coarse powder. The porosity and hardness of the coating are related to the amount of molybdenum phase. The phase constitution of the coating is discussed.     

Structural and morphological studies of the growth of MoO3 scales during high-temperature oxidation of molybdenum

The oxidation of polycrystalline Mo plates and of Mo(100), Mo(110), and Mo(111) single-crystal plates in pure oxygen at 8 × 10⁴ and 2.7 × 10³ Pa, at 743–1023 K leads to the growth of orthorhombic MoO₃ only, as shown by X-ray diffraction and SEM observations. The stable oxides MoO₂ and Mo₄O₁₁ were not identified. At each side of the molybdenum plate, the oxide scale is a stacking of MoO₃ crystals with their [100] axes oriented normal to the surface of the initial Mo plate. The MoO₃ crystals are very thick in the [010] direction, compared with the well-known shape of the MoO₃ crystals grown from the vapor phase. Two main factors determine the oriented growth of MoO₃ crystals from Mo oxidation. A growth mechanism involving a structural rearrangement of the Mo atoms at the reactional interface and oxygen diffusion through the oxide is proposed.     

钼及钼合金表面高温防护涂层的研究进展

系统总结了国内外关于钼及钼合金表面高温防护涂层的最新研究成果，分析了钼在不同温度区间的氧化特征，并基于涂层组织结构稳定性、涂层缺陷、涂层与基体界面结合强度、界面物理和化学相容性、氧扩散等多方面，概述了钼及钼合金表面高温防护涂层的性能要求。归纳了现阶段应用于钼及钼合金表面的高温防护涂层体系，主要包括单一硅化物涂层、改性的硅化物涂层、硅化物基梯度复合涂层、铝化物涂层、耐热合金涂层和氧化物涂层，重点讨论了涂层的成分和结构对其抗高温氧化性能的影响。同时，对比介绍了钼及钼合金表面高温防护涂层常用的制备方法，主要包括料浆烧结法、包埋渗法、等离子喷涂法、熔盐法、化学气相沉积法、磁控溅射法等。最后，对钼及钼合金表面高温防护涂层现阶段存在的问题及未来发展方向进行了展望。     

加压氧化钼精矿浸出液中硅的测定

样品无需前处理,经过调节溶液的酸度,采用钼蓝光度法直接测定加压氧化钼精矿浸出液中的硅含量,分析方法有较高的精密度和准确度,其加料回收率为98%~100.2%,相对标准偏差小于2%。     

钼金属剪切-流动复合热态旋压工艺研究

通过分析蓝宝石单晶生长用旋压钼坩埚的服役过程、钼坩埚的不同部位对蓝宝石生长的作用及影响规律,给出了旋压钼坩埚的失效形式和质量控制要素。通过试验研究旋压载荷因素(旋轮成形角α、旋轮半径D<sub>ρ</sub>、旋轮尖角半径ρ、旋轮安装角β、旋轮布局)、壁厚道次减薄率ψ<sub>t</sub>、旋轮进给量f、芯模-旋轮间隙δ、主轴转速n、旋压温度、加热方式、退火温度和时间等工艺参数,分析底部圆弧部分外裂纹、底部圆弧部分内裂纹、侧壁部分外表面过深毛刺、口部开裂、侧壁壁厚不足、周向壁厚不均、底部圆角下塌、口部尺寸误差控制等钼坩埚缺陷的影响因素、形成原因及其解决方法,开发出钼金属剪切-流动复合热态旋压工艺。同时,给出了钼金属旋压过程中显微组织演变规律。