微量Mg在M2高速钢中的作用

研究了Ｍｇ对Ｍ２高速钢凝固组织和共晶碳化物高温球化的影响，试验表明：加入适量的Ｍｇ可以使Ｍ２高速钢通常的片状Ｍ２Ｃ型共晶碳化物转变成鱼骨状的Ｍ６Ｃ和块状的ＭＣ型碳化物，Ｍｇ还阻碍鱼骨状共晶碳化物的高温球化。     

合金白口铸铁的热疲劳行为与碳化物的作用

利用自制的自约束型热疲劳试验机、光学显微镜及电子扫描显微镜研究了碳化物类型不同的４种合金白口铸铁的热疲劳行为。结果表明：具有Ｍ７Ｃ３型碳化物的１８Ｃｒ２Ｗ及１５Ｃｒ３Ｍｏ合金铸铁的热疲劳抗力最高，而具有Ｍ６Ｃ型碳化物的２５Ｗ４Ｃｒ及具有Ｍ３Ｃ型碳化物的３Ｃｒ合金铸铁的热疲劳抗力均较低；碳化物是热疲劳裂纹扩展的主要通道，热疲劳裂纹长大通过主裂纹与其前沿碳化物中形成的微裂纹之间“桥接”方式进行，热疲劳断口主要为解理断口。     

M2铸造高速钢的变质研究

研究了ＲＥ－Ａｌ－Ｂ－Ｔｉ复合变质对Ｍ２铸造高速钢凝固组织以及加热过程中共晶碳化物的分解与粒化的影响。结果表明，变质使该钢铸态组织得到细化，共晶碳化物呈断续网状分析，以Ｍ２Ｃ为主，ＭＣ有所增加；变质使Ｍ２Ｃ经８５０℃，３ｈ加热即发生分解并粒化，经１０００℃，３ｈ退火，晶界碳化物大量溶解；变质Ｍ２钢的淬火、回火组织中，碳化物呈粒状弥散分布，因而冲击韧性大大提高，并具有较高的硬度和红硬性。     

DM7新型工具钢的组织与性能

研究了ＤＭ７新型工具钢的组织与性能。结果表明，ＤＭ７钢的退火组织为球状珠光体，淬火温度以９００～９５０℃为宜，淬火组织为马氏体＋残留奥氏体＋碳化物，碳化物类型有Ｆｅ３Ｃ，Ｍ２３Ｃ６，Ｍ６Ｃ及ＶＣ，回火温度不应高于３００℃，ＤＭ７钢比６ＣｒＷ２Ｓｉ钢硬度高２ＨＲＣ，屈服强度高２０％，耐磨性高６０％。     

非平衡凝固MC型碳化物的稳定性研究

对Ｒｅｎｅ’Ｎ４单昌镍基高温合金激光表面快速熔凝过程中形成的ＭＣ型碳化物的稳定性进行了研究，结果表明，非平衡凝固的ＭＣ型碳化物稳定性较差，外界条件对其非平衡形态间的转化具有明显影响，碳化物的形态和化学成份均有向平衡态转变的趋势。     

铁基合金激光熔覆组织及高温时效转变的TEM研究

利用ＡＴＥＭ研究了铁基多元合金ＦｅＣｒＷＮｉＣ激光熔覆层的微观组织、亚稳相结构特征以及高温时效时的亚稳相转变机制。结果表明组织为亚共晶组织,即γ＋（γ＋Ｍ７Ｃ３）,γ奥氏体为具有较高合金度的过饱和亚稳相,Ｍ７Ｃ３（Ｍ为Ｃｒ,Ｆｅ,Ｗ）为六方结构的Ｃｒ基亚稳合金碳化物。熔覆组织在高温时效时存在两类碳化物形成机制,即亚稳γ中析出Ｍ２３Ｃ６、Ｍ２Ｃ与ＭＣ碳化物以及Ｍ７Ｃ３→Ｍ２３Ｃ６与Ｍ７Ｃ３→Ｍ６Ｃ的碳化物原位转变机制。熔覆组织具有较高的显微硬度并存在显著的二次硬化特征     

用菊池衍射测定M7C3碳化物与奥氏体间的位向关系

用菊池衍射测定相间位向关系新技术对一种白口铸铁中Ｍ７Ｃ３型碳化物的晶体学进行了研究。结果表明，在这一材料中至少Ｍ７Ｃ３型碳化物属于正交晶系，而非一般认为的六方晶系。发现了三种Ｍ７Ｃ３型碳化物与奥氏体间的位向关系。它们是：（１５１）Ｃ∥（１１１）Ａ，「１０１」Ｃ∥「１０１」Ａ和（３１１）Ｃ∥（１１１）Ａ，「０１１」Ｃ∥「０１１」Ａ以及（２４１）Ｃ∥（１１１）Ａ，「１１２」Ｃ∥「１０１」Ａ。应用最近提     

中铬强韧抗磨铸铁的研究

改变了中铬铸铁的结晶过程，改善和细化了显微组织。其基体为马氏体，主要碳化物为（ＣｒＦｅ）７Ｃ３和Ｃｒ７Ｃ３，还有Ｆｅ７Ｃ３、Ｃｒ２３Ｃ６、ＭｏＣ等碳化物和ＦｅＭｏＭｎ、Ｆｅ３ＭＯ２等合金化合物，消除了渗碳体（ＦｅＣｒ）３Ｃ。其硬度ＨＲＣ≥５６，与高铬铸铁相当，得到了耐磨性和韧性较高的中铬铸铁、因而中铬铸铁磨球的破碎率低，球磨机的生产率较高。所以复合变质处理并热处理后的中铬强韧铸铁是一种低成本的优质的抗磨铸铁。     

热处理工艺对8Cr20Si2Ni阀门钢碳化物的影响

试验钢在１０５０℃加热及冷却后，主要碳化物相是Ｍ２３Ｃ６，Ｍ７Ｃ３和少量的ＳｉＣ，Ｍ２３Ｃ６和Ｍ７Ｃ３中含有一定的硫。在８７０℃加热时，大块Ｍ２３Ｃ６一般不会聚集长大，粒状Ｍ２３Ｃ６的数量随着保温时间的增加而增多，冷却时在块状Ｍ２３Ｃ６之间还析出相当数量的精细颗粒和薄片Ｍ７Ｃ３，冷却速度愈慢，精细颗粒愈大和薄片愈多。     

W6Mo5Cr4V2钢形变诱发析出碳化物及规律

对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢经１２４０℃奥氏体化后于１７０－１１５０℃形变０－６５％直接淬火过程中诱发析出的碳化物进行了研究。结果表明，在７５０－１１５０℃热形变淬火迁程中均诱发析出直径约１－２μｍ，具有立方ＮａＣｌ晶型的ＭＣ型碳化物；碳化物的分在民形变温度有关，高温形变呈随机分布，而低温下则趋于沿Ｆ１１１Ｇγ滑移面析出呈方向性分布；碳化物的析出量主要由形变温度和该表变温度下热变形奥氏体的组织状态...     

MECHANISM OF SECONDARY M_(23)C_6 PRECIPITATION AROUND MC IN A COBALT-BASE SUPERALLOY

1.IntroductionCobalt-basesuperalloyshavewidelybeenusedashightemperaturestructuralcomponentsinaircraftandindustrialturbinesbecauseoftheirhighrupturestrength,goodhotcorrosionresistanceaswellashighincipientmeltfngpoint.Theyarestrengthenedprincipallybyca...     

预处理过程中FGH96合金粉末中的碳化物演变

采用扫描电镜、透射电镜等手段研究了预处理前后FGH96合金粉末颗粒中的碳化物演变。结果表明:粉末在快速凝固过程中会析出不同形貌的MC’型亚稳态碳化物,MC’碳化物中含有较多的弱碳化物形成元素,不同形貌的MC’型碳化物的化学组成与点阵常数具有一定的差异。在粉末预处理过程中,粉末颗粒内部形成的亚稳态MC’型碳化物逐渐转变为稳定MC型碳化物,同时可形成M23C6和M6C碳化物;转变后的MC型碳化物形态以规则块状为主,成分上以强碳化物形成元素Ti,Nb,Zr为主。     

Microstructures and Hardness of 8CrWMoV Steel with Multiple Types of Ultra Fine Carbides

The structure and hardness of 8CrWMoV steel with multiple types of ultra fine carbides are studied after annealing, quenching and tempering in this paper. The results show that multiple types of carbides M3C, M7C3, M23C6, M6C and MC were observed in the annealed steel. Nucleation and coalescence of new carbides, partial dissolution of original carbides in 7 phase region during annealing at 800-840℃, result in ultra-fine carbides. Average size of the carbides is 0.33～0.34μm in the steel annealed at 800～840℃. Because M3C and M23C6 dissolve easily in austenite, the high hardness HRC63～65 can be obtained by quenching at 840～860℃. Un-dissolved carbides M6C and MC (VC) can effectively prevent the coarsening of austenitic grain, and conduce to obtain very fine martensite. The retained austenite can be easy to decompose during tempering at low and middle temperature due to the precipitation of multiple types of carbides and the good tempering-resistance of the steel is obtained. The microstructure and property of the steel after heat treatment can be accurately explained by calculating based on phase equilibrium thermodynamic.     

GH80A组织特征及平衡相析出行为的热力学计算分析

采用高分辨扫描电镜、物理化学相分析、X射线衍射等手段对实验GH80A合金热处理态的微观组织特征进行了定性和定量分析。结果表明,合金晶界分布有M7C3、M23C6两种碳化物,有效强化晶界,晶内弥散分布有γ’强化相,有效提高合金的高温强度;此外,采用Thermo-Calc热力学计算软件和Ni基数据库,对GH80A平衡析出相和非平衡凝固过程进行了模拟计算,并分析了合金元素Al、Ti对γ’相,C对MC、M7C3、M23C63种碳化物析出量和析出温度的影响。     

硼含量对镍基合金GH4049晶界析出相和高温性能的影响

在晶界面上用萃取碳复型技术研究了镍基合金GH4049(Ni-15Co-10Cr-5．5W-5Mo-4．2Al-1．5Ti)中与B和C的晶界偏聚效应密切相关的二次析出相特征．B含量低于0．008％时,因固溶B／C(原子比)很低,晶界析出大尺寸MC薄膜和M6C枝晶片以及薄膜状M23C6,不利于高温塑性和持久寿命．B含量为0．011％和0．018％时,固溶B／C(原子比)虽仅为0．667和0．941,已可减少和全部抑制上述碳化物的析出,代之以弥散M3B2颗粒,高温性能大幅度上升．但B含量过高,M3B2密集析出,高温性能下降．降低固溶冷却速度而使B和C原子向晶界长程偏聚,可促进M3B2析出,改善MC的形貌并抑制M6C和M23C6析出。     

固溶处理对Ni-Cr-W合金碳化物的影响

采用SEM、TEM和XRD等测试方法,研究了一种Ni-Cr-W合金经不同温度（1230~1300 ℃）和不同时间（10~120 min）固溶处理后的显微组织。结果表明：经过固溶处理后,合金的析出相为富W的面心立方M6C和富Cr面心立方的M23C6。随着固溶温度升高和保温时间延长,碳化物体积分数降低。在1270 ℃, 120 min时,大部分的碳化物溶解进入基体,孪晶处的碳化物首先发生溶解。M6C与基体不存在任何位向关系,晶界上析出的M23C6(220)晶面与基体(11)晶面的夹角为30°。     

25-12型奥氏体耐热铸钢长期服役过程中碳化物的演变现象

N，Nb和RE微合金化的25－12型奥氏体耐热铸钢长期使用后，奥氏体中析出的二次碳化物数量明显增加，晶界附近无析出区现象逐渐消失；部分M23C6已转变为M6C，M6C总是与奥氏体基体以及二次碳化物M23C6保持[114]M6C//[110]A//[110]M23C6孪晶取向关系，探讨了合金元素及服役条件对碳化物演变的影响。     

长期高温时效F12耐热合金钢中碳化物形态和组分变化

热电厂中质材为X20CrMoV12.1耐热合金钢主蒸汽管线在550℃高温条件下长期服役，材料的性能和组织结构发生明显变化，研究结果表明：材料在常温条件下表现为脆性，但没有出现一般耐热钢常见的软化现象；显微组织也发生显著退化，出现明显的蠕变特征；晶界和晶内碳化和严重粗化或球化，经电子衍射和X射线能谱分析，碳化和基本上都是M23C6。分布在晶界、亚晶界和晶内的M23C6碳化物的形态和组分存在一定差异，这可能与碳化物粗化过程相关。晶内有细小弥散的富钒碳化物MC在长期高温时效过程中沉淀，是材料保持硬度的重要原因。