检查大轴硬度的简便方法

大长轴热处理时通常都是在空气介质中加热,由于加热时间长,表面氧化脱碳严重,致使测量硬度困难。检查硬度需将表面脱碳层用锉刀或砂轮去除,但究竟到什么情况下算是将脱碳层完全去     

用洛氏硬度计测量脱碳层

一般工厂对脱碳层的检查都采用金相法,但该法要破坏零件,且检验时间长。下面介绍在洛氏硬度计上测量脱碳层的方法,该法简单迅速、不破坏工件,各工厂均可采用。一、原理我们知道,当工件表面有脱碳后,则其最表层硬度就比次表层低。因此有人用测量HRA与HRC之值来判定有无脱碳层,但只能定性,且可靠性差,当仅有少量贫碳时就无法判定,更无法知道其脱碳层的厚度。     

高速钢淬火脱碳的检测与控制

针对单纯用化验盐浴中氧化钡含量的方法检查高速钢盐浴淬火脱碳的情况,介绍了在高速钢工具生产中应用的钢箔法检测脱碳和根据钢箔法开发的脱碳检测仪。同时还介绍了可以清晰显示高速钢脱碳层的两种金相法和显微硬度压痕法。     

如何正确使用锤击式布氏硬度计

根据多年来生产实践,在使用锤击式布氏硬度计时,要想把硬度测量准确要注意以下几点。在工件的测量表面要用砂轮磨去脱碳层(大型锻件需磨去0.5毫米),然后用砂纸打光;硬度计与被测工件表面要保持垂直,防止压痕歪斜;锤击时用力要直捷平稳,防止抖动而造成压痕旁边叠加小压痕;最好打出的压痕直径均     

介绍一种检查布氏硬度的辅具

我厂有一种38CrMoAlA 钢零件(见图1),工艺要求热处理调质后在零件端面检查布氏硬度。我厂的 HB-3000型布氏硬度计最大使用高度为230毫米,而该零件的高度是330毫米,所以无法检查端面硬度。后来我们考虑检查零件外圆的布氏硬度。我们将零件直接置于硬度计“V”型座上试验,因其是空心状态,在3000公斤载荷作用下,整体产生弹性和塑性变形,     

丝锥缩柄

丝锥缩柄新工艺比起车制老工艺,可节约工具钢35～55％,提高劳动生产率3～4倍,劳动强度也大大减轻,更换产品规格时容易调整。新、老工艺的对比见左表。退火有一定的要求。退火后碳钢的硬度为HB 200～220,合金钢的硬度为HB 210～230,脱碳层应小于0.25毫米     

轴承钢盘条在不同条件保护下退火时的氧化脱碳行为

对GCr15轴承钢盘条进行了不同条件保护下的球化退火处理,对比分析了其表面氧化脱碳行为。结果表明:在木炭非接触保护下退火能有效防止轴承钢盘条表面氧化,但脱碳严重,氧化脱碳层总厚度明显超过无木炭保护下的,木炭加入量较多时其脱碳层厚度也较大;无木炭保护时,无论轴承钢盘条装罐密封与否,其氧化脱碳层总厚度差别不大。     

横向滚动淬火法

我们采用横向滚动淬火法淬细长零件效果很好,硬度均匀、弯曲变形小、操作方便,生产效率高。例如,我们处理一批45钢φ8 ×168毫米的轴类零件时,淬火前变形0.1毫米,淬火后仅为0.2～0.3毫米。     

钢气体渗氮产生的十种缺陷分析及对策

1.渗氮层硬度过低 原因 氮化钢成分不符;工件预先调质处理硬度过低;未除净渗氮件表面油污、脱碳层和氧化皮;使用新的渗氮罐及工夹具,或长期使用未退氮处理;第一段保温时NH_3分解率偏高,渗氮温度过高或渗氮箱内存在“触媒”物质引起,如H_2O对NH_3分解起“触媒”作用等因素。     

利用过渡圆角的塑性变形来提高压缩机曲轴的循环强度

АУУ-400压缩机用作一般工业的固定式冷却设备时常常发生曲轴断裂情况。这种曲轴的材料为45号钢（HB174-217）,有两个曲拐,曲柄销之间无中间支承,曲柄销直径d=100毫米,长l=200毫米。曲柄销表面经高频电流感应淬火,硬度达HRC52-62,淬硬区距曲柄侧面10毫米,过渡圆角半径R=5毫米,用特形砂轮磨削,然后进行抛光。     

对“等溫处理鑑別脫碳”一文的商榷和补充——介紹波波夫測定脫碳層的方法

脱碳层的鉴别,一般对於析出纯铁体的钢是根据ГОСТ1763-42规定,按纯铁体的量来判定的;对於很多在高温加热时不形成纯铁体,甚至在很慢的冷却下也不析出纯铁体的钢,如P18、P9、以及PK10、PK5、X12Ф、X12M等,则需用萨多夫斯基法,并按ГОСТ5952-51附注2所规定的热效理工艺进行。由於萨多夫斯基法对於在温度稍高於M_H时具有低的奥氏体稳定性的钢是不合适的,因此这些合金钢和高合金钢的脱碳层金相的测定,需采用等温处理方法来显示。     

SAF2205双相不锈钢与16MnR钢焊接接头的组织与性能

采用ER309焊丝对SAF2205双相不锈钢与16MnR低合金高强钢进行了钨极氩弧焊(TIG)焊接,对其接头进行了拉伸试验、冲击试验及硬度测试,并用扫描电镜、光学显微镜及X射线衍射仪对接头的显微组织进行了分析。结果表明:母材16MnR钢一侧与焊缝结合界面处分别存在一个脱碳层和增碳层,焊缝中心区为奥氏体+针状铁素体组织;拉伸试样断裂在强度相对较低的母材16MnR钢一侧;在16MnR钢/焊缝界面部位存在硬度突变;接头质量较高,其力学性能能够满足一般工程结构的要求。     

轧制压下率对碳钢/不锈钢复合板界面结合性能的影响

采用非真空轧制非对称组坯方式在不同总压下率(28％～70％)下制备Q235碳钢/304不锈钢复合板,研究了复合板界面处的组织、夹杂物形貌、硬度和剪切强度,探讨了界面夹杂物与脱碳层对界面结合强度的竞争性影响.结果表明:随着轧制总压下率的增加,复合板界面夹杂物由集中分布的块状变为均匀分布的颗粒状;当轧制总压下率由28％增大到47％时,影响复合板界面结合强度的主要因素是界面夹杂物,增加轧制压下率有利于提高界面结合强度;当轧制总压下率由47％增大到70％时,不锈钢侧晶粒尺寸急剧减小,碳钢侧脱碳层厚度增加,界面结合强度降低,脱碳层成为影响结合强度的主导因素.可以通过合理控制轧制压下率来平衡界面夹杂物和脱碳层对结合强度的竞争性影响.     

陶瓷刀具材料的适用范围

<正> 纯氧化铝陶瓷主要用于加工布氏硬度300以下的铸铁件、抗张强度为40公斤/毫米~2以上及130公斤/毫米~2以下的退火和调质钢;而混合陶瓷主要用于加工布氏硬度300以上的冷硬铸铁、淬硬钢和高强度钢。     

CVD涂层技术对硬质合金材料形成脱碳层(η相层)影响分析

采用CVD技术对硬质合金材料涂层时,温度超过1000℃很容易在基体材料表面形成脱碳层。先进行900℃以下的中温TiCN、TiN涂层作为保护层,再进行高温涂层,能有效降低脱碳层的厚度。本文分析了脱碳层对基体材料抗弯强度的影响,并对不同涂层刀片的切削性能进行了对比分析。     

厚度比达28～100的金属件焊接

我们在研制变曲率极板时,遇到了一个工艺上的难题。即要把一些厚度为10毫米、宽5毫米、长6毫米的一些小钢块(A3),焊接在厚度为0.1～0.35毫米,宽5～7毫米的钢带(80Si2Mn和冷带)上。厚度如此悬殊(厚薄比达28～1.00)的金属件焊接,是很少遇到的,而且困难很多。我们曾用各种方法作过试验,虽然氩弧焊、微束等     

长杆零件硬度检查方法

我厂生产A513型细纱机罗拉,长580毫米,最大直径25毫米,最小直径17毫米,以前淬火后检查硬度只能检查中间一节锭距处的硬度,现我们设计了一根平衡杆,套在罗拉端头,再放在硬度计的V型铁上,两端平     

减少钳口淬火变形的方法

图1所示的平口钳钳口材料为50钢,要求硬度HRC52～55,淬火弯曲变形量要小于0.5毫米。原来采用单件淬入10％食盐水中,上下运动,弯曲变形量有时达2～3毫米,后来用M10×60的螺栓将钳口     

Cr12型钢加热保护的改进

我厂原来在Cr12型模具加热时是用铸铁屑保护的,加热两块厚25毫米的模具需要在下面垫20毫米厚、上面盖30毫米厚的铸铁屑(铁箱不加盖),这样总厚度为100毫米。后来改为在铁箱中撤一层旧渗碳剂,放上模具,再撒一层旧渗碳剂,加盖保护。经半年的使用未发现硬度不足现象。同时,也未     

针织用针的热处理

针织用针尺寸较小,最小的厚度为1.62mm, 小的厚度只有0.48mm。过去采用传统的保护措施,由于裂解装置缺乏适当的冷却设施,反应罐内积存大量碳黑,且炉内碳势较低呈氧化气氛,故淬火后的织针氧化,金相检验有脱碳层存在,回火后硬度分散性较大,产品质量不稳定。