主蒸汽管道弯管的金属监督

薄壳理论模型显示,弯管内弧位置有最大应力,但实际上弯制导致弯管外弧减薄,加之不圆度的存在,进一步加大了弯管外弧部位的应力集中.运行中的弯管受到管道内压与外载弯矩的共同作用,其不圆度既可能减小,也可能增大或不变,"复圆"不能视作弯管蠕变损伤发展的唯一趋势.已有的试验数据证明,弯管的材质老化速度并不比直管快.因此,不能认为弯管具有管道材质老化的典型意义而轻视对直管段的组织检验.     

主蒸汽管道弯管蠕变损坏分析

弯管是火力发电厂主蒸汽管道系统中较易损坏的部件之一。为保证主蒸汽管道系统的安全运行,运用力学理论推导汽管道管应力表达式,利用应力－应变关系式求得蠕变变形表达式。通过对变变形表达式分析可知主蒸汽管道弯管的周向变形最大,而且越造近中心面的点变形越大,因而容易在这些部位开裂。     

电站弯管不圆度量具改进及测量分析

探讨弯管不圆度的相关概念,介绍电站弯管不圆度的测量意义及测量方法,详述用于电站弯管不圆度测量的卡钳配测量尺测量法、带表外卡规测量法、数显式外卡规测量法,对各种测量方法的优缺点进行分析比较。     

外部管道的安全运行措施

2002-05-26T08:37,山西永济电厂2号炉左侧第2根下降管分配联箱到后墙水冷壁的配水管距离分配联箱2.48 m,标高7 m处的弯头突然爆破,大量水汽喷出,造成1死3伤的人身伤亡事故;1999-07-09,锦州东港电力有限公司3号炉在安全阀定跎过程中,高温段省煤器出口联箱引出管直管段发生爆破,造成5人死亡,3人重伤……以上都是由于炉外管道和机外管道(在文中总称为外部管道)发生爆破而引起的事故。血的教训值得我们警惕,值得我们引以为戒。 外部管道爆破原因很多,归纳起来主要有两种:一是内部压力升高,超过允许工作压力,而安全附件失灵,未能及时报警或泄…     

主蒸汽管道运行中直管和弯管金属变化特性研究

对12CrMo、10CrMo910和12CrlMoV低合金钢主蒸汽管运行后的直管和弯管金属力学性能、持久强度和微观结构特性进行试验研究。试验结果表明，主蒸汽直管在高温压蒸汽作用下，其金属使用性能的数值指标变化差异较小，两者一般都在5%的变动范围内，且弯管的数值高于直管，证明主蒸汽管不同部位的钢管金属老龄化进程相同。文中对弯管性能数值指标稍高的原因及蒸汽管道运行中弯管部位故障率高于直管等问题作了探讨。     

300MW机组厚壁主蒸汽管道中间RT检验技术分析

从理论上分析了厚壁管道采用RT中间检验时， 将暗袋置于管壁外侧的方法是切实可行的，可满足标准的要求。     

强化监督意识 保障设备安全运行——金属技术监督经验谈

辽宁清河发电有限责任公司至今已发展成为有9台机组、总容量为1300 MW的大型火力发电企业。由于机组大多是在“文革”期间安装的,质量存在很多问题,金属技术工作也不例外。近30年来,经过大家的共同努力,使公司的金属技术监督工作步上了正轨,并形成了一套适合于自身情况的、行之有效的工作模式。1 横向监督,工作细化,健全体制 由于金属技术监督工作难度特别大,本着“专业监督与群众监督相结合”的原则,我公司决定在锅炉、汽机、电气、供应、修配等单位设置专职或兼职的金属技术监督负责人,由公司金属技术监督专责工程师统一组织和…     

主蒸汽管运行中持久强度变化动态研究

采用金属持久强度试验的方法，研究12Cr1MoV钢和10CrMo910钢主蒸汽管运行中金属持久强度的变化动态。试验结果表明，12Cr1MoV钢主蒸汽管在运行至25万h的时段内，持久强度值不发生明显变化。而10CrMo910钢主蒸汽管运行10万h前，持久强度基本不变，之后随运行时间的增加持久强度呈下降趋势。 对于这2种主蒸汽管的不同结果，从物理机制上作了阐述，并简要地讨论有关主蒸汽管的安全性评定和剩余使用寿命预测的问题。     

12%Cr钢(F11)主蒸汽管道运行后的组织与性能

对姚孟发电有限责任公司1号机组运行14万h后的F11钢主蒸汽管道材料进行了各种力学性能试验和微观组织观察分析。分析认为，运行14万h后其材料发生了组织老化和性能脆化，但尚有一定的剩余寿命。此结果对12％Cr类钢的研制、使用及主蒸汽管道的监督具有技术研究的参考意义和工程实际应用价值。     

主蒸汽管道测量元件温度套管异常分析

发电厂主蒸汽管道属于高温高压设备,是金属监督的重要对象,基本建设工程中必须高度重视,保证管道安装质量,并施以必要质量监测,尤其是易被忽略的管道上的附件,例如温度测量套管、压力测量、取样管等。这些附件与主蒸汽管道同等重     

超超临界火电机组主蒸汽、再热蒸汽管道选材分析

超超临界600 MW及1000MW等级火电机组这几年在我国迅速发展,结合国内外参数相近火电机组主蒸汽、再热蒸汽管道材料的选择,介绍新材料的性能及应用状况,综合考虑电厂投资、运行、安全等诸多方面因素,说明主蒸汽、再热蒸汽管道选材的相关内容,供类似工程参考。     

主汽管压力表管开孔处内壁裂纹生成原因

阐述了主蒸汽管压力表管开孔处内壁裂纹产生的原因，提出了相应的预防措施及对策。     

P91主蒸汽管道硬度偏低问题的试验分析与恢复

通过力学性能等常规试验和热处理试验对电厂锅炉的P91主蒸汽管道硬度偏低问题进行了分析与研究。试验结果表明,所取管段的外壁硬度和横截面上的硬度值都偏低而且分布不均匀,硬度偏低位置的室温和高温(545℃)抗拉强度及屈服强度均不符合ASME SA-335/SA-335M标准。对硬度偏低和硬度较高部位分别取样进行重新热处理试验,结果金相组织均正常,硬度值和拉伸性能均恢复到正常状态。可见重新热处理后的各项试验结果值均符合ASME SA-335/SA-335M P91的标准要求。这表明参照规范的热处理工艺以及严格控制热处理各环节的质量,管道的硬度和拉伸性能可以恢复正常。     

主蒸汽管道裂纹原因分析及防治措施

结合火电厂主蒸汽管道焊接接头裂纹的两个实例,通过分析裂纹产生位置、特征及一系列的试验分析得出裂纹产生的原因,提出控制焊接裂纹产生的预防措施,为在役主蒸汽管道系统焊口的预防监督提供理论参考。     

锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法

设计火电机组时 ,应确定锅炉出口参数与“机炉压降”的关系 ,“机炉压降”与“主蒸汽管道压降”的关系及它们与管径匹配的计算方法。在进行“机炉压降”与主蒸汽管道匹配时 ,应按“机炉压降”值限定主蒸汽管道流速上限并确定与“机炉压降”值相匹配的主蒸汽管道上限流速。采用单管制的 2 0 0MW及以上大容量机组主蒸汽管道的推荐流速一般取 6 0m/s。对 12 5～ 30 0MW的亚临界机组 ,或 6 0 0MW机组 ,采用双管制时 ,其与 5 %“机炉压降”匹配的允许蒸汽流速不宜超过 5 5m/s。     

P92主蒸汽直管的选型及建议

简述了超超临界机组主蒸汽管道确定P92管材许用应力的变化过程,以660 MW超超临界机组P92主蒸汽直管选型为例,对其依据ASME锅炉和压力容器标准委员会制定颁布的Case 2179-6和Case 2179-3规范计算进行了比较,得知当前选用的P92主蒸汽管道具有较大的安全余度,建议搜集进口P92内径管的内径偏差与壁厚偏差等数据,为优选P92内径管的壁厚及修订超超临界机组主蒸汽管设计温度与设计压力的规定提供依据。另外,提出配管时合理利用P92主蒸汽管道偏差余量的方法。     

Study on Varying Metallic Properties of Straight and Elbow Pipes of Main Steam Piping after Long-Time Service

The mechanic properties, lasting strength and microstructural properties of straight and elbow pipes of 12CrMo, 10CrMo910 and 12Crl MoV low alloy steel main steam piping system after long-time service were tested and studied. The testing results showed that, for straight and elbow pipes of main steam piping under the conditions of high temperature and high pressure, the numerical operating performance indexes of their metal changed with little difference, generally both within 5%, and the values of elbow were higher than those of straight pipes. These phenomena proved that the aging processes of pipe metal at difterent positions are the same. And the cause lot higher numerical performance indexes of elbow and higher failure rate at elbow position during operation of steam pipes were investigated.     

蒸汽管道汽锤分析研究

采用数模试验的方法对火力发电厂主要蒸汽管道汽锤的影响因素和影响程度进行分析,得出汽锤力与阀门动作时间、管道规格、机组容量、机组参数等影响因素的关系,并分析了汽锤对不同蒸汽管道的影响及动态荷载的工况组合,提出了控制动态荷载危害的措施。     

太原第一热电厂16 号机组主蒸汽管噪声分析

太原第一热电厂16 号机组在额定工况下运行时,机侧电动主汽门前的三通噪声很大,噪声级高达116dB 。由于蒸汽流的运动会产生声波,在蒸汽流有干扰的情况下,蒸汽流会加速; 同时,声波也会增强。在短距离内如果蒸汽流遇到连续的干扰,会使汽流速度再次增大,使声波的能级大大加强,因此产生较大的噪声。太原第一热电厂16 号机侧弯头B 至三通C 的距离仅为1 000 mm ,主蒸汽管噪声超标的原因可以认为是弯头B 至三通C 之间的间距太小,在短距离内蒸汽流遇到连续的曲面干扰所致。