冷轧压下率对CSP流程SPCC钢板退火组织和织构的影响

采用某钢厂生产的低碳铝镇静钢进行了CSP流程SPCC钢板不同冷轧压下率的工业试验,研究了退火过程中冷轧压下率对冷轧钢板组织性能的影响规律。结果表明：对于碳含量为0．043％的低碳铝镇静钢,试验条件下冷轧压下率对其力学性能和n影响不明显,对r影响则非常显著;冷轧压下率为75％时,可获得最大rm,综合力学性能也达到最佳;△r则随冷轧压下率的提高而单调减小;铁素体晶粒饼形度随冷轧压下率的提高而增加;冷轧压下率为75％时,{111}织构的强度明显高于冷轧压下率为60％时的对应值。     

冷轧压下率对含磷深冲钢板织构及深冲性能的影响

利用ODF技术及织构定量技术详细分析了含磷深冲钢板的形变织构和再结晶织构,探讨了冷轧压下率(ε)对钢板织构和深冲性能(r_m,△r)的影响,结果表明,磷钢随着ε的增加,再结晶织构中{111}<112>(包括{554}<225>)织构组分的体积百分比含量增加,同时轧向在晶体学空间的分布更加漫散,从而导致r_m值提高而△r值降低。     

退火工艺及冷轧压下率对CSP工艺低碳冷轧板微观组织及织构演变规律的影响

以包钢CSP工艺生产的5.0 mm热轧板在实验室分别压下到1.75,1.25和0.75 mm冷硬板为原料,在实验室模拟了包钢罩式退火工艺,观察了不同压下率试样的显微组织.实验表明,通过观察罩式退火过程中试样的组织的变化,确定了再结晶开始温度在540℃左右,再结晶终了温度为700℃左右.并用X射线检测了试样在热轧和成品两个阶段的织构.结果表明,随着冷轧压下率的增大,再结晶进行的速度增:大,成品试样的织构密度增大,织构类型以{111}<110>和{111}<112>织构为主,但两者织构密度相差不大.     

冷轧压下率对连续退火Ti-IF钢组织和织构的影响

以工业生产的Ti-IF钢热轧板为研究材料,结合连续热镀锌线的工艺特点,采用实验室冷轧、盐浴退火方法和金相、X射线织构测试等分析手段,研究了冷轧压下率对组织和织构的影响规律。试验结果表明,随着冷轧压下率从60%提高到90%,冷轧态α取向线上的取向密度不断增强,而且主要形成了{223}110和{114}110织构,γ线上的{111}110和{111}112织构亦有所增强;退火后铁素体晶粒尺寸从9.0级细化到10.5级;试验钢退火后仍具有较强的{223}110和{114}110织构,且随着冷轧压下率的提高,{111}织构有增强的趋势。要获得强的{111}织构,冷轧压下率需在80%以上。     

冷轧压下率对IF钢组织织构和性能的影响

以工业生产的热轧板为原料,研究了冷轧压下率对罩式退火后的Ti-IF钢和Ti＋Nb-IF钢组织织构和性能的影响。研究结果表明,经罩式退火后,两种IF钢再结晶基本完成,晶粒呈饼状;随着压下率的增加,晶粒尺寸变小;应变硬化指数n90&#176;值逐渐降低。Ti＋Nb-IF钢塑性应变比r90&#176;值在碳含量较高、压下率为70%,或碳含量较低、压下率为80%时,达到最大值;Ti-IF钢塑性应变比r90&#176;值在压下率70%时,达到最大值。随着冷轧压下率的加大,IF钢的织构也越强,并且织构从较低冷轧压下率时的{223}〈110〉、{114}〈110〉和{111}织构变为较高压下率时的{223}〈110〉、{111}〈110〉和{114}〈110〉织构,织构类型有向{111}织构靠拢的趋势。     

冷轧压下率对ELC—BH钢板组织和性能的影响

在总压缩比固定条件下，冷轧压下率对ＥＬＣ－ＢＨ钢板组织和性能的影响实质上是热轧与冷轧变形分配所致，它的一定牙的增长有助于该板深冲性和塑性的改善，并且这种增长的限制归因于冷轧压下率影响深冲性的两种不同的机制。     

卷取温度和冷轧压下率对CSP流程深冲板组织性能的影响

 以低碳钢为实验原料,采用不同卷取温度和冷轧压下率进行工业实验,研究了卷取温度和冷轧压下率对深冲板组织和性能的影响。结果表明,卷取温度为570 ℃和600 ℃时,深冲板的组织为饼形晶粒;卷取温度为660 ℃和680 ℃时,深冲板的组织为等轴晶粒;卷取温度为600 ℃时,深冲板的综合性能最佳。压下率在75%时深冲板的综合性能最佳,此时rm为183,Δr为056。     

冷轧压下率对低碳铝镇静钢冷轧板深冲性能的影响

采用攀钢热轧板厂生产的低碳铝镇静钢热轧卷,在实验室进行了不同压下率对冷轧风板深冲性能的影响试验。结果表明：冷轧压下率对学性能和ｎ值无明显影响,而对ｒ值影响显著。对于含碳量０．０５９％的低碳铝镇静钢,获得最大ｒ值的冷轧压下率为７３％,而△ｒ值随冷轧压下率的提高单调减小。     

冷轧压下率对IF钢织构的影响

采用CSP工艺生产厚度为3.5 mm的IF热轧钢板,分析了冷轧压下率对冷轧织构、退火织构、各组分含量、{111}/{100}比值的影响。结果表明,采用71.4%的冷轧压下率生产的IF钢{111}织构占比最大,最有利于冲压性能的提高。     

冷轧压下率对439L铁素体不锈钢组织和性能的影响

冷轧工艺会对铁素体不锈钢的后续退火组织产生重要影响,也是铁素体不锈钢获得良好的表面质量、力学及成形性能的关键.以Nb+Ti双稳定439L铁素体不锈钢为实验材料,采用X射线衍射、微观组织表征以及性能测试等手段,研究了不同的冷轧压下率(60%～85%)对该不锈钢退火过程(1 000℃×2 min)中的微观组织和织构的演变及其力学和成形性能的影响.结果表明：随着冷轧压下率的增加,439L铁素体不锈钢退火后的γ织构不断增强,α织构逐渐消失,即在退火过程中发生了由α→γ织构的转变;同时,随着冷轧压下率的增加,退火织构的峰值强点逐渐向γ取向线靠近,此时439L冷轧退火板的平均塑性应变比(r_m)不断增加,在压下率为80%时具有最小的各向异性指数绝对值(|Δr|).     

冷轧总变形量、卷取温度对SPHC钢力学性能的影响

以CSP工艺在不同卷取温度下生产的SPHC冷轧基板为实验材料,采用不同的冷轧总变形量进行冷轧并退火。通过单向拉伸实验对不同工艺条件下的基本成形性能指标（r值、n值）和力学性能指标（屈服强度、抗拉强度、伸长率）进行测定。通过对比分析发现,当卷取温度为600℃、冷轧压下量为70％时,SPHC退火后会得到良好的力学性能和优异的冲压性能。     

冲压级镀锌产品的研制

本文通过对应用来自薄板坯连铸连轧的热卷研制冲压级镀锌产品的综合分析,阐明在保证钢水洁净度的前提下,采用合理的热轧、冷轧、镀锌工艺,应用薄板坯连铸连轧的热卷能够实现冲压级镀锌产品的生产。     

卷取温度、冷轧总变形量对含硼 08Al钢力学性能的影响

以CSP工艺在不同卷取温度下生产的含B((40～60)×10-6,质量分数)和无B 08A1的冷轧基板为实验材料,采用不同的冷轧总变形量进行冷轧退火后,通过单向拉伸实验对两种钢的基本成形性能指标(r值、n值)和力学性能指标(屈服强度、抗拉强度、伸长率)进行测定,并对卷取温度为620 ℃、冷轧总压下量为75%的两种钢的退火试样进行织构测试和EBSD分析.对比分析发现,卷取温度、冷轧压下量对退火后的无B 08Al钢和含B 08A1钢成形性能及力学性能的影响显著,ODF和EBSD分析表明,含B钢中的γ纤维织构组分要低于无B钢,而旋转立方织构({001}《110》)和Goss织构({011}《100》)明显高于无B钢.     

CSP生产DQ深冲低碳钢连铸薄板坯中非金属夹杂物研究

为了改善酒钢CSP流程生产的低碳铝镇静钢中的非金属夹杂物问题,对其炼钢和连铸等各个阶段取样,通过金相组织分析、电子探针及扫描电镜观察对钢中氧夹杂物进行了研究。结果表明,现行工艺铸坯中含T[O]30×10^-6以上,通过采用转炉冶炼N₂/Ar切换工艺、LF软吹≥6 min、钢包浇注余量2%～4%等工艺措施后,使2μm夹杂物≥66%,球形夹杂物≥94%,夹杂物类型以钙铝酸盐加一定量CaS为主。工艺优化后,各项指标满足DQ级深冲钢的要求。     

CSP 冷轧DQ级钢工艺优化

 通过炼钢 CSP 冷轧DQ级钢小批量的工业试验,研究了各工序工艺参数对DQ级钢力学性能的影响。研究结果表明,CSP 冷轧DQ级钢生产可采用与常规热轧相似的化学成分;CSP采用“二高一低”工艺能有效减少氮化铝的析出;增加冷轧压下率、降低退火加热速度、减少平整伸长率,DQ级钢力学性能显著提高。研究成果运用于实际生产中,涟钢DQ级产品广泛进入了车辆冲压板市场。     

冷轧压下量和退火温度对Ti-IF钢性能的影响

采用正交试验法研究了冷轧压下量(65%～80%)和退火温度(660～780℃)对Ti-IF钢(/%:0.02C、0.012Si、0.10Mn、0.013P、0.011S、0.064Ti、0.0020N)组织、力学和成形性能的影响。试验结果表明,≥700℃退火Ti-IF钢再结晶基本完成,当压下量75%700℃退火时,该钢具有较好的综合性能:屈服强度120 MPa,屈强比0.38,应变硬化指数n值0.25,塑性应变比r值1.65。     

多道次热轧温度及压下率对热轧IF钢深冲性能的影响

用实验室４辊轧机系统研究了多道次热轧时热轧温度及压下率对热轧ＩＦ钢抗拉强度、ｎ值、ｒ值和织构的影响规律，为热轧ＩＦ钢的工业试生产提供了理论依据。     

CSP板卷及冷轧镀锌板表面缺陷分析

为研究CSP及其后续产品的表面质量,对马钢CSP、冷轧和镀锌生产线投产以来出现的主要表面缺陷进行分析,研究结果表明:夹杂类缺陷、边裂和氧化铁皮压入是热轧板卷的主要缺陷,这些缺陷将不同程度地遗传到后续产品.产生表面缺陷的主要原因有钢水质量、连铸和轧制工艺、除鳞工艺和后续设备自身状况等,分析认为提高钢水和连铸坯质量是消除热轧板卷和后续产品表面缺陷的关键.