固溶温度对超级双相不锈钢$32750板材组织和耐蚀性的影响

研究了920～1100℃固溶处理温度对S32750钢中板（％：0．022C、25．35Cr、7．17Ni、4．05Mo、0．28N）组织和6％FeCl3＋0．05NHCl溶液耐蚀性的影响。结果表明,≤1000℃固溶处理时,钢中析出脆性σ-相,铁素体含量≤11％,钢的硬度增加,钢的塑性、韧性和耐蚀性急剧下降,于1050-1100℃固溶处理,钢中组织为46％-47％铁素体＋奥氏体组织,具有良好的综合力学性能和高的耐蚀性。     

固溶处理对超级双相不锈钢S32750组织和性能的影响

研究了950～1 200℃60 min水冷的固溶处理对超级双相不锈钢S32750(/%:0.02C、0.49Si、1.03Mn、0.026S、0.001P、25.01 Cr、7.03Ni、3.80Mo、0.29N)12 mm板的组织、力学性能和耐蚀性的影响。结果表明,随固溶温度升高,钢中铁素体相增加,奥氏体相减少;在950℃加热时铁素体中析出大量σ-相,使钢的性能恶化,在1 050～1 100℃固溶处理后,钢中铁素体相和奥氏体相各占50%, S32750钢具有较好的综合力学性能和优良的耐蚀性能。     

固溶温度对S32750双相不锈钢低周疲劳性能的影响

通过OM观察、电子背散射衍射技术、显微硬度测试、拉伸及疲劳试验研究了5种固溶温度试验钢的组织形态及低周疲劳性能。结果表明,当固溶温度由1 050℃升至1 180℃时,试验钢屈服强度与抗拉强度分别提升41、31.5 MPa,低周疲劳寿命延长85%。随着固溶温度的升高,试验钢中α相含量由46.5%升至58.9%,也导致两相内主元素发生再分配,α相内Ni、N含量的增加,使其显微硬度由300提升至324,这是试验钢疲劳寿命提高的原因之一;其二,随着固溶温度的升高,α相内的局部取向差减小,使α相在循环过程中能承受更多载荷,进而提高试验钢低周疲劳寿命。     

超级双相不锈钢S32750板材的冶炼工艺研究

介绍了00Cr25Ni7Mo4N在冶炼过程中高N含量控制工艺和钢质纯净度控制工艺。通过确定合理的控N及吹Ar参数,实现精确N含量控制;通过进行Al、Si-Ca及稀土强化脱硫脱氧,保证了良好的钢质纯净度。     

固溶温度对2205双相不锈钢组织和力学性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜和性能测试等方法,研究了固溶温度对2205双相不锈钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:经1000℃固溶处理后,σ相消除,组织中只有奥氏体和铁素体两相;在950℃-1200℃温度区间,随着固溶温度升高,铁素体含量逐渐增加;材料的屈服强度和抗拉强度先降后升,在1100℃时达到最小值,而延伸率先升后降,在1100℃固溶处理时达到最大值。     

双相不锈钢固溶处理对组织和性能的影响

双相不锈钢００Ｃｒ１８Ｎｉ５Ｍｏ３Ｓｉ２热轧钢板在９５０－１０８０℃温度范围内的固溶处理对钢的力学性能没有显著影响。随着固溶温度的提高及固熔冷速的加大，铁素体含量逐渐增加。在含ＦｅＣｌ３介质中的点蚀率（ＰＣＲ）随着固溶温度的提高而降低。     

太钢成功开发S32750超级双相不锈钢

日前，太钢超级双相不锈钢S32750中板开发成功，成为国内首家成功生产超级双相不锈钢的企业。     

海水管道系统用大口径S32750超级双相不锈钢焊接管道制造研究

介绍了某核电厂海水管道系统用S32750焊接管道的制造方法,采用等离子弧焊并添加填充金属制造Φ610 mm×6.35 mm管道,可以实现单道次单面焊、双面成型,焊缝质量稳定,提高了生产效率.在不经热处理的情况下,管材的各项性能(拉伸、弯曲、硬度、耐腐蚀等)均能满足标准及一般工况要求,可以避免管材因不恰当的热处理带来的一系列问题.     

2507超级双相不锈钢开裂原因分析与固溶工艺试验

通过对2507超级双相不锈钢开裂样品分析发现,该样品金相组织中析出的大量σ相是开裂的直接原因.为研究适当的固溶工艺,取样进行不同温度、不同冷却方式的试验.通过固溶试验可知,2507不锈钢固溶温度应以1100℃为佳,同时冷却时应快速水冷.     

固溶处理对铸态2101双相钢腐蚀性能的影响

通过电化腐蚀学实验研究了900～1190℃固溶处理对铸态2101双相钢(/%:0.02C,0.69Si, 5.00Mn, 0.0015S,0.022P,21.42Cr, 1.66Ni, 0.31Mo, 0.48Cu, 0.25N)腐蚀性能的影响。EIS阻抗谱图、等效电路极化电阻值和Tafel曲线均表明,同一固溶温度下,固溶时间越长钢的耐蚀性越好。通过组织形貌电镜图及测定组织中γ相面积比和晶粒度得到,固溶处理30 min和2 h后γ相面积比和单位面积γ晶粒个数随着固溶温度的增加都呈先升高后降低的趋势,在970℃时组织最为细密,固溶2 h后组织比固溶30 min的更为细密。组织致密度高,析出氮化物少,则2101双相不锈钢的耐蚀性好,该钢最佳固溶工艺为970℃和2 h。     

超塑性奥氏体-铁素体双相不锈钢00Cr25Ni7Mo3N的研制

通过电弧炉-电渣重熔工艺开发研制了成分为(%):0.021C,24.16Cr,7.21Ni,2.87Mo,0.17N,0.48Cu超塑性双相不锈钢00Cr25Ni7Mo3N。试验结果表明,00Cr25Ni7Mo3N超塑性双相不锈钢的耐孔蚀性和耐缝隙腐蚀性远高于传统的304L和316L奥氏体不锈钢。在变形温度960℃、应变速率2×10^-3/s时,00Cr25Ni7Mo3N超塑性双相不锈钢的最高延伸率为960%,该钢超塑性变形的均匀性优于TC4钛合金,可显著减轻构件的重量。     

铸态超级双相不锈钢S32750热加工性能

 为研究热变形参数对铸态超级双相不锈钢S32750热变形行为和显微组织的影响,运用Gleeble-3800热模拟试验机对S32750进行不同温度和应变速率下的高温拉伸和压缩试验。结果表明,S32750在1000~1200℃范围内具有较好的热塑性。在变形温度较低、应变速率较低时,流变曲线表现出不同于单相不锈钢的“类屈服平台”特征;当应变速率较高或变形温度较高、应变速率较低时,流变曲线为典型的动态再结晶特征。微观组织演变显示,铁素体和奥氏体两相都发生动态再结晶,且铁素体的再结晶先于奥氏体。降低应变速率,提高变形温度,可促进动态再结晶发生。基于热变形动力学模型建立了本构方程,表观应力指数为3.99,热变形激活能为393.75kJ/mol。S32750的高温软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关,随Z参数增加,热变形峰值应力增加。     

2507超级双相不锈钢的热变形行为

用MMS-200热模拟实验机对2507超级双相不锈钢(/%:0.022C、0.58Si、25.35Cr、7.17Ni、4.05Mo、0.28N)12 mm热轧板在1 000～1150℃、应变速率0.01～10s^-1下进行了热压缩实验。实验结果表明,在应变速率一定的条件下,变形温度越高,2507超级双相不锈钢峰值应力越低;在变形温度一定的条件下,峰值应力随着应变速率的增加而增加。根据热变形方程计算得到压缩变形时的平均表观应力指数n=3.25,热变形激活能Q=460kJ/mol。基于实验数据构建了2507超级双相不锈钢在相应变形条件下的热变形方程。     

热处理对马氏体不锈钢Fv520(B)组织及耐蚀性能的影响

采用透射电镜、Ｘ－射线衍射仪和金相显微镜,研究了Ｆｖ５２０（Ｂ）马氏体时效硬化不锈钢,经过１０５０℃固溶处理及１０５０℃固溶处理＋８５０℃调整处理,在４３０－６５０℃时效温度范围内显微组织变化及对耐蚀性能的影响。     

近代超级不锈钢的发展

不锈钢的近代发展目标是超级不锈钢－超级奥氏体,超级铁素体,超级复相不锈钢。这些钢可在大范围内解决局部腐蚀问题并在某些用途中可替代钛和镍基合金。     

超级双相不锈钢S32760凝固过程Thermo-Calc热力学软件的应用

利用Thermo-Calc热力学计算软件得到S32760(022Cr25Ni7Mo3WCuN)超级双相不锈钢凝固过程中的相图,确定了S32760双相钢是FA (铁素体-奥氏体)凝固模式,通过改变奥氏体和铁素体的形成元素的含量,确定在不同的化学成分下的热加工性能、Cr₂N和σ相析出温度,得到S32760双相钢热加工温度区间随着奥氏体形成元素C、N、Ni、Mn含量的增加而变大,随着铁素体形成元素Si、Cr、Mo含量的增加而减小,而W对热加工性能没有影响。根据热力学计算,确定了最优的化学成分(/%:0.022C,0.30Si,0.80Mn,25.60Cr,6.20Ni,0.54Cu,3.50Mo,0.54W,0.27N),S32760双相钢最佳热塑性温度为1 195℃,Cr₂N相的析出温度为1 050℃,σ相析出温度为1 020℃,热加工区间为145℃,并且通过了后续的现场实践验证。     

00Cr18Ni10,00Cr17Ni14Mo2不锈钢热轧中板的加热制度及耐蚀性能

通过加热温度和保温时间与钢中铁素体（α相）含量和形态的关系，研究了尿素设备用００Ｃｒ１８Ｎｉ１０和００Ｃｒ１７Ｎｉ１４Ｍｏ２超低碳不锈钢的热加工性能，制定了热轧中板合适的加热制度；根据固溶处理温度与耐蚀性能的关系，确定了适宜的热处理工艺。结果表明，这两种钢的国产材与进口材的耐蚀性能基本相当。