对称化绕组变极方案的选择

1 前言电机变极前极对数 P_1=3K,变极后极对数 P_2≠3K(K 为任意正整数)。调制波极对数(P_1+P_2)或 ABS(P_1-P_2)一定不为3的倍数。这时不论怎样调整槽矢量方向,变极后不仅几何不对称,而且三相磁势主波也不可能对称。但此绕组可以通过对称化方法使之实际对称运行。对称化以后,我们称之为对称化绕组。对称化绕组的对称度参数可以利用数学方法算出,本文推导了对称度参数的计算公式,利用这些公式可以求出从不同方案中“去匝”的对称化的方     

并联支路不平衡变极绕组对称化调整的新方法

本文提出一种解决并联支路不平衡变极绕组的对称化问题的新方法.文中论述了本方法的基本原理及调整规律,并以54槽6/8极双速电机为例,给出了调整后的变极方案.作者按本方案制做了样机,实验结果表明,本方法对于并联支路不平衡的变极绕组有显著的对称化调整作用.     

变极绕组方案的选择(摘要)

本文讨论的变极方法是指反接变极(PAM)法。虽然从当代绕组变极的发展动向看,换相法变极得到重视,但目前实用最广泛的还是PAM变极方法。本文总结这种变极绕组的基本规律。根据变极前后极对数关系,将变极绕组分成全对称、准对称、对称化三种类型,提出各种类型变极绕组排列方法及可排列方案数,并据此用计算机排列出一组经过筛选的候选方案。在这些候选方案中,根据电机性     

变后极为3倍数时的反向法变极非正规绕组的排列

本论文提出了一种反向法变极绕组的系统设计方法和最小对称槽号组的概念。利用这个系统设计法和最小槽号组的概念,对任意极比的反向法非正规变极绕组的设计,可预先判定对称方案是否存在,如存在的话,可保证所得到的绕组方案均为对称方案而无须任何试探。论文最后用实例说明了上述方法及概念的运用。     

凸极式单相同步发电机的电磁性能分析

通过对单相同步发电机不对称绕组磁势的分析,采用对称分量法将结构和电气均不对称的两相不对称绕组问题转化为对称绕组的问题。同时结合凸极式同步发电机的双反应理论,分析了单相同步发电机的磁动势电动势相-矢量图、等效电路及电磁性能,最终提出了一种分析凸极式单相同步发电机的方法。     

换相变极原理及变极方案的确定

一、换相变极原理这种方法只需将各个绕组分为三个部分,采用3Y/3Y 的连接方式,将原绕组变成另一种极数的三相对称绕组。这样,我们便可以在6根引出线下获得任意速比的单绕组双速电机。在每对极每相槽数为3和3的倍数时,所有的线圈都可做成同一型式的完整线圈。在其他情况下,则需将少数线圈按1/3:2/3的匝数比分开,亦可在变极前后省略部分线圈。1.数学表达式设有三个彼此相差2/3π的 K 极对的单元调制波为:     

交流电机分数极路比绕组设计方法研究

分数极路比绕组是一种有效解决绕组极数与支路数不匹配问题的非常规交流绕组,对拓宽大型交流电机定子绕组设计范围具有重要意义。分数极路比绕组中各支路电动势和磁动势呈不对称分布,各支路绕组设计中存在多种绕组排列及连接方案,对绕组排列方案的优化设计是绕组设计的关键问题。本文针对分数极路比绕组设计问题,详细分析了分数极路比绕组分布特点与设计原则,提出了分数极路比绕组的优化设计方法,幵以一台大型水轮发电机定子绕组设计为例进行了分析计算,验证了方法的有效性。     

不对称阻尼绕组凸极同步电机瞬态及超瞬态参数的分析与计算

现代凸极同步电机转子阻尼绕组结构设计比较灵活，除通常对称等节距阻尼绕组外，还有对称不等节距绕组和不对称、但以二极电机为周期循环的阻尼绕组。该文以不对称、但以二极电机为周期循环的阻尼绕组的同步电机模型作为研究对象，对阻尼绕组按实际的网形电路选取回路，从派克方程出发，获得该模型的磁链方程和电压方程，经由dqo变换及一些技巧性处理，导出运算电抗xo(s)和xq(s)，然后经参数辩识，确定电机的直、交轴瞬态电抗和超瞬态电抗以及相应的时间常数。该文方法不但适用于不对称、但以二极电机为周期循环的阻尼绕组，也适用于等节距和不等节距的对称阻尼绕组。该文提供的是计算凸极同步电机暂态参数的一种新方法。     

交流电机变极绕组设计Ⅰ：理论基础—概念和法则

论述与交流电机变极绕组设计有关的一些基本概念和法则。首先，提出交流电机的元绕组概念，给出其及参当先数求法；其次，论述最小对称槽号组概念，给出其定义，性质及参数求法；最后，论述ｔ参数条件。元绕组概念为交流电机绕组的设计提供了一个基本的分析途径；最小对称槽号组概念是设计交流电机变极绕组非正规对称方案的关键概念；ｔ参数条件为变极绕组非规方案的存在性节判别法则。     

多绕组变极电机绕组连接的共性问题

设工作绕组极对数为P_1,非工作绕组的极对数为P_2。当各绕组均为三相对称绕组时,P_1极绕组将在P_2极绕组每极每相元件产生感应电势,其幅值是相等的,其相位差:α=180°×P_1/P_2。根据α的值可以画出其每极每相元件感应电势矢量相位星形图。由星形图可知,对1路△接时,由于三相合电势为零,不会有回     

远极比4／24电机绕组方案探讨

提出极比为4／24的双速电机的两种绕组方案：单绕组双速、双绕组双速。其中,单绕组变极方案在每槽导体数相同的条件下成功解决了因变前极极对数为3倍数,变后极极对数非3倍数而导致的变后极三相不对称问题。对两种方案进行了试验与分析,得出实践结论。     

驱动排粉风机的60槽4极异步电动机改为6极降速运行节电的研究

６０槽４极异步电动机绕组改为正规６０°（或１２０°）相带的６极三相完全对称绕组是档可能的＾「３」,本文详细给出了一套“三相准对称绕组”方案,分析了绕组组三相磁势的准对称性,以及不更换定子线圈改极的可行性。本文对改极前后电机的运行性能进行了实验对比,证明所提出的设计方案是正确的。     

驱动排粉风机的60槽4极异步电动机改为6极降速运行节电的研究

６０ 槽４ 极异步电动机绕组改为正规６０°（ 或１２０°）相带的６ 极三相完全对称绕组是不可能的［３］ ,本文详细给出了一套“三相准对称绕组”方案,分析了绕组三相磁势的准对称性,以及不更换定子线圈改极的可行性。本文对改极前后电机的运行性能进行了实验对比,证明所提出的设计方案是正确的。     

每极每相槽数q〈1的绕组排列方法

分析并论述了三相交流绕组在每极每相槽数ｑ〈１时的排列和步骤,经过研究、探讨得出一些规律性的结论。说明了不是所有ｑ〈１的值都可以排列出三相对称绕组,文章最后确定了每极第组槽数ｑ〈１时何值能排列出三相对称绕组,从而为电机绕组设计者提供了简便方法和理论依据。     

一种新的6/8极反向法变极非正规绕组方案及其排列方法研究

介绍了一种新的72槽6/8极反向法变极非正规绕组方案,並以此为例,介绍一种反向法变极非正规绕组方案排列的规范方法。该方法的特点是,由正规变极方案出发来导出非正规变极方案,可无需试探地、简单地得到所要求的对称方案。     

不对称绕组的分析

本文论述每极每相槽数q的分母为3倍数时三相绕组的排列、不对称度计算、谐波计算及对称化措施.     

YDT 180L-8/6 5.5/12kW风机、泵用变极调速三相异步电动机

风机、泵用双速电动机的轴功率与转速的关系,按立方递减(?)的规律进行设计,与风机、泵类负载特性具有良好的功率匹配。电机定转子槽数54/44,以8极为基本极,用换相变极法获得调后极6极。则8极绕组每相三条并联支路主波磁势既不同相位幅值也不等。通过相量计算,用上下层绕组不等匝数的对称化调整法,可使     

单绕组变极的有效途径

以变后极三相对称为实施变极的先决条件,使方案选择的盲目性大大减小,变极过程中变后极的相带不先予以假定,而覆盖整个电角度圆周,并应用计算机进行编程分析,为选择最佳绕组分布提供了有效的途径。     

基于对称块图法和遗传优化算法的反向法变极

基于变极绕组设计的双极对数槽相位图和对称块图法,将当前求解离散优化问题最有效的方法-遗传算法引入变极绕组的自动设计中,并以常用的反向法变极为例,提出了基于遗传算法的数学模型,研制了相应的计算机软件。实现了变极绕组设计中完全排除设计者主观经验的因素,从而实现了变极绕组设计的计算机自动化,并通过实例证明了该理论有方法的先进性及实用性。     

隐极发电机阻尼绕组和槽楔对励磁转矩的影响

为了说明在外部稳态不对称情况下,阻尼绕组和阻尼槽楔对同步隐极发电机励磁绕组恒定电磁转矩和二次谐波电磁转矩的影响。首先,在同步隐极发电机正序等效电路和负序等效电路以及正序磁场恒定电磁转矩和负序磁场恒定电磁转矩分析的基础上,推导出一种新型研究同步隐极发电机恒定电磁转矩的解析方法。然后,在磁场相互作用分析的基础上,提出一种分析同步隐极发电机励磁绕组二次谐波电磁转矩的新方法,并用该方法分析了电流不对称度、阻尼绕组和阻尼槽楔对同步隐极发电机励磁绕组二次谐波电磁转矩幅值的影响。最后,为了验证解析分析的正确性,采用时步有限元法进行仿真计算,有限元数值算法的结果与解析分析结果具有良好的一致性。