轻油贮罐呼吸阀下装挡板减少损耗

1980年以来,与北京石油设计院合作,先后在一些汽油贮罐上安装了呼吸阀挡板。经测定,每收1米~3汽油时,油缸大呼吸损耗相对可减少33.3％,装与不装挡板相比,大呼吸混合气体中含油量减少21.4％。综合计算,安裝呼吸阀挡板可降低油耗25％左右。全厂45台汽油及苯类产品油罐安装挡板后,可降低耗损150吨～200吨,价值10万元以上。安装挡板降低损耗的原理是,当油罐出油时,空气被吸入罐内,形成一股强气流直冲液面上的大浓度层,从而破坏了界面的气液平衡,使油品挥发,从而使整个气体空间的平均油气浓度增大了,当油罐进油时,高浓度的油气被呼出,因而增大了耗损。当装有挡板时,空气吸八大致沿挡板切线方向平稳流动并经过折向使气流能量大大减小,因而不产生冲击,不会扰乱界面处的相平衡,使气体空间保持着相对的低浓度,这样呼出的混合气体中含油量就减少了,从而降低了     

汽油装罐过程排放气液比和油气浓度的研究

利用油气回收实验平台，模拟实际汽油装罐过程的蒸发损耗现象，研究装油过程蒸发损耗规律，考察不同装油速度、装油口高度、油罐气体空间初始油气体积分数对油气质量浓度和装油气液化的影响。实验结果表明，相同装油速度下高装油口气液比远大干中、低装油口，且当装油流量小于1．0m^3／h时高装油口气液比随装油流量增大而增大，而中、低装油口则相反；数据表明，中、高装油口装油时油罐气体空间油气质量浓度远大于低装油口的情况。     

降低油品的蒸发损耗

（1）油品的蒸发现象。油品储存存油罐中，由于昼夜大气温度的变化和太阳照射强度的变化，引起罐内气体空间温度和液面温度的变化，导致油品蒸汽压力、气体空间压力的升降。当油品表面温度和气体空间温度上升，罐内气体空间压力超过油罐的工作压力时，罐顶上的呼吸阀便自动打开，呼出气体，产生损耗。反之，油罐便吸入气体，这些被吸入的空气在温度上升时混合着油品蒸汽被呼出来。这样周而复始地呼气吸气便产生了油品蒸发损耗。石油和石油产品在任何温度和压力下，都存在着蒸发现象，只是温度高蒸发得快，压力高蒸发得慢而已。     

油罐氮封系统的应用

采用氮气充填于固定顶油罐的油气空间谓之氮封。因氮气的密度小于油气而浮于油气之上故而形成氨封。 氮封具有以下特点: ①氮封可减少油品蒸发损失98％左右; ②氮封能有效防止烃类气体对周围环境的污染,污染程度下降95％～98％; ③氮封可防止油罐内气体爆炸,且对储存油品的性质无任何影响。 氮封流程见图1。氮气通过一套氮气供给系统     

石化销售系统油田蒸发损耗的现状

针对石油销售过程中油口蒸发损耗的严重性，对装油过程听油气损耗规律进行了现场考察和实验室研究，结果表明：所用油罐未清洗的排放气体积分数率平均高达64．17％，是已清洗油罐的1．7倍；高位喷淋装油平均排放气的体积分数高达40．58％，比低位潜没装油高1．4倍，且排放出的油蒸气和空气的混合气夹带有油雾；已清洗油罐低位装油时的损耗率为0．37％，高位装油为0．8％。油口因轻质组分的蒸发排放使其质量降低，污染环境。     

降低轻质液体燃料在储运过程中蒸发损耗的措施

介绍了轻质液体燃料在储运过程中蒸发损耗的情况，说明了应采取减少罐内气体空间的温差、提高油罐的承压能力、减少罐内气体空间、做好油气回收和采用科学的操作方法等项降耗措施。     

基于PHOENICS的罐顶环形空间防火防爆数值模拟

对浮顶油罐的油气空间进行惰化,是一种新的油罐防火防爆方法。根据氮气对油罐气体空间的惰化原理,针对大型双重密封型浮顶油罐的油气空间进行氮气惰化研究,建立气体流动的几何模型和数学模型,采用PHOENICS软件进行数值模拟,得出不同流速/流量的氮气在持续通入不同时间的条件下,对气体空间内氧气组分的影响。初始条件和边界条件的确立,对于实际中利用氮气进行防火防爆的方案有指导意义。     

石化销售系统油品蒸发损耗的现状

针对石油销售过程中油品蒸发损耗的严重性,对装油过程的油气损耗规律进行了现场考察和实验室研究,结果表明:所用油罐未清洗的排放气体积分数率平均高达64.17％,是已清洗油罐的1.7倍;高位喷淋装油平均排放气的体积分数高达40.58％,比低位潜没装油高1.4倍,且排放出的油蒸气和空气的混合气夹带有油雾;已清洗油罐低位装油时的损耗率为0.37％,高位装油为0.8％。油品因轻质组分的蒸发排放使其质量降低,并污染环境。     

油罐底部基础探漏方法及试验研究

基于对各种油罐罐底及基础探漏方法对比分析,提出检测油罐基础及地基内油气的探漏方法。通过模拟渗漏油罐基础油气探测试验,取得了模拟渗漏油罐底部基础及其地基内的油气浓度分布情况。试验结果表明,该方法可在罐底渗漏初期即可探测到油罐基础及地基内的渗漏油气。     

油罐涂料防腐作业的安全要求

介绍了油罐涂料防腐作业中应注意的八条安全要求，它们是：做好开工前的各项准备；落实作业人员定岗定责；审核外来施工单位资质；防止作业场所油气积聚；专人检测作业场所可燃气体浓度；认真辨识场所危险范围；严控作业场所点火源和落实作业人员的劳动保护。还对油罐涂装作业的油罐清洗、除锈、涂装和竣工验收等不同施工阶段的安全要求进行了介绍。     

立式储油罐油气爆炸数值模拟研究

在储罐的维修改造中,由于封堵不严、罐板腐蚀穿孔等原因,焊接、切割、打磨时极易发生火灾和爆炸事故。采用Fluent软件对380 m³小罐内油气爆炸进行数值模拟,对比分析不同油气浓度及罐内不同含氧量对油气在罐内爆炸及火焰扩散的影响。经研究表明,油气爆炸存在最佳浓度范围和最佳初始含氧量,同时点火温度越高,气体的活化分子越多,油气的爆炸燃烧速度越快。该研究从数值计算的角度揭示了爆炸规律和机理,为提高安全风险意识及提升施工作业规范提供了积极的借鉴和警示作用。     

炼厂酸性水罐区气体减排和治理新技术

酸性水罐区是炼油厂最大的污水罐区,排放气中含有高浓度H2S,NH3,有机硫化物、油气、水蒸气和空气,直接排放导致空气恶臭污染严重且浪费油气资源。采用来水脱气罐、罐顶气连通管网、减少罐内气相空间体积、将排水高峰安排在夜间等措施,可减排气体50%以上。采用罐内气相空间惰性气保护,可防止硫化亚铁自燃引发火灾事故。罐区排放气采用"低温粗柴油吸收-碱液吸收"工艺,粗柴油来自催化裂化分馏塔或常压塔,富吸收油进加氢装置处理;采用氢氧化钠或氨水吸收H2S时,废吸收液进酸性水罐处理;采用醇胺吸收液时,富吸收液进再生系统。该工艺的H2S、有机硫化物回收率接近100%;NH3回收率60%～90%;油气回收率可达95%以上;净化气体中的油气质量浓度小于25 g/m3;H2S,NH3、甲硫醇、甲硫醚、二甲二硫排放量小于GB 14554—93《恶臭污染物排放标准》。     

含油(气)饱和度与油(气)运移的关系

油(气)在岩层中必须达到某一门限值(临界饱和度)才开始运移的观点并不正确。在输导层中,油气运移(二次运移)的主要条件是运移动力必须大于毛细管阻力和摩擦阻力。油气运移的动力由水动力和浮力提供,均与连续油(气)相长度有关,只要连续油(气)相长度足够长,油气就能发生运移。因此,输导层中的油(气)运移与含油(气)饱和度并不存在必然关系。盖层和烃源岩层基本上是无渗透性的,油(气)要发生渗漏和运移,必须要在连续油相两端形成10MPa以上的压差,在岩层内部仅靠剩余压力是无法达到的,所以只有突发事件才能使烃源岩中的油(气)发生运移(初次运移),与油(气)饱和度没有关系。在动力压差一定、孔隙结构和润湿性不变的储层中,水驱油最后可达到一个较稳定的残余油饱和度,但改变水驱条件(动力、孔隙等),则残余油饱和度亦必然发生变化。所以,油(气)是否能够运移,取决于连续油(气)相的长度,而不由含油(气)饱和度决定。     

油气化探技术预测复杂类型油气藏富集区

为探索寻找复杂类型油气藏富集区的方法，以松辽盆地北部的西部地区为例，列举来36井区、古龙-茂兴地区和古81井区的勘探实例，运用常规化探、放射性热释光和测氡等技术，结合该区已有的钻井、地质和物探资料进行综合分析，对该区岩性和地层油气藏富集区带进行了预测和评价。同时，利用油气化探新方法预测了油气产层的深度，实际效果与预测结果吻合较好。在此基础上，总结了利用油气化探技术在勘探具有多套油气组合、含油错叠连片地区寻找复杂类型油气藏的低成本、高效益方法；给出了对于勘探复杂类型油气藏时应遵循的正确方法和勘探程序；表明将油气化探常规技术方法与新技术、新方法相结合，仍然能够在勘探老区发挥重要作用。     

英买7-19凝析气藏储层液相伤害评价

英买7-19凝析气藏为边水层状带油环凝析气藏,以一套井网衰竭式方式开采。为了研究不同液相介质对地层气相渗透率的影响,分析了凝析油、地层水、凝析水、完井液和压井液等对英买7-19凝析气藏储层的伤害。通过不同流体对岩心气相渗透率的伤害实验表明,反凝析伤害主要发生于反凝析初期（占70%）,而且渗透率愈低,其对储层气相有效渗透率伤害愈大,对应凝析油临界流动饱和度愈高;含水饱和度增加,地层水和凝析水对气相渗透率的伤害越大,渗透率愈低,伤害愈严重,相同含水饱和度下,凝析水对储层气相渗透率的伤害总是大于地层水;凝析油与束缚水共存时,其对储层气相渗透率伤害大于单一油、水介质的伤害,应密切注意油水共存带来的影响;岩心渗透率愈低,油水共存作用对岩心气相渗透率伤害愈大;YM7 H4井完井液和无机盐压井液对储层渗透率伤害较大,应进一步改进完善。该结论对高效开发英买7-19凝析气藏具有指导作用。     

低渗多孔介质低含凝析油型凝析气衰竭开发饱和度研究

常规PVT筒衰竭中没有考虑多孔介质和束缚水的影响，文章采用超声波测饱和度测试技术，对桥白低渗低含凝析油型凝析气藏在衰竭开采中凝析油饱和度变化进行测试。实验研究表明，在岩心中随压力降低凝析油饱和度增大,但凝析油饱和度未能达到临界流动值，而在PVT筒中衰竭, 露点压力以下凝析油饱和度值是先增加后降低；３块实验岩心中最大油饱和度均比PVT中最大油饱和度大；无束缚水岩心的凝析油饱和度比有束缚水岩心中的凝析油饱和度大得多；在衰竭开发中，多孔介质、束缚水对凝析油饱和度的影响不容忽视。     

Gas and oil production from waterflood residual oil: effects of wettability and oil spreading characteristics

In the depressurisation of reservoirs already produced to waterflooded residual oil, solution gas is released when the reservoir pressure drops to below the bubble point. This gas becomes mobilised when the critical gas saturation has been reached. Additionally, the oil itself can become mobile from its residual state and can also be produced under suitable physical conditions. The critical gas saturation, the rate of saturation change, and the gas saturation remaining at the end of the depressurisation process (unrecoverable gas) are important parameters in determining the overall economic performance when depressurising a reservoir.In this, and previous work, we are demonstrating that these quantities depend additionally upon other factors which affect the fluid distribution and the rate of gas generation, particularly the surface and interfacial properties. For instance, earlier visual experiments in glass micromodels suggested that wettability and oil spreading coefficient could substantially influence both the value of the critical gas saturation and the growth pattern for the developing gas bubbles, and thus the gas flow. In order to confirm these observations and to provide quantitative data, further experiments in large sintered packs, with different matrix wettability and with oils having different spreading coefficients (e.g. oil spreading onto a gas–water interface), have been carried out and are reported here. These new experiments show that the magnitude of the critical gas saturation for a water-wet system is about the same irrespective of whether the oil is spreading or non-spreading, but it is much higher than for the oil-wet case. In addition, oil is also produced but the rate of production is dependent upon the rock wettability and the oil characteristics. We find that in a water-wet medium, for spreading oils, the physical form of the oil becomes transformed from being immobile ganglia into mobile oil films, which can then be transported by the gas. For non-spreading oils, oil has to be pushed out by the gas as discontinuous ganglia so less is oil produced. In contrast, in an oil-wet system, the oil phase already exists as a continuous film on the surface of the solid so that the generation of gas effectively expands the oil phase, enabling the oil to be produced in larger quantities even at lower gas saturations.These new experiments give further evidence that rock wettability has an important influence on the performance of gas production from residual oil. Additionally, significant amounts of oil may be recovered after waterflooding from the residual condition, which could have a beneficial impact on the economics of the depressurisation.     

用渗流法研究东营凹陷烃源岩压实排油特点

根据两相渗流原理,用实际资料研究了东营凹陷沙四上亚段和沙三下亚段烃源岩压实排液过程中排油浓度的变化特点,并建立了该烃源岩排油浓度变化剖面。排油浓度受烃源岩内原油黏度、油水相对渗透率、含油和含水饱和度等因素的控制,烃源岩排油临界饱和度也与上述参数有关。在早期阶段,尽管烃源岩含油饱和度较高,但排油浓度远低于烃源岩含油饱和度,为主要排水阶段。排油浓度随烃源岩埋深的增加而增加,当埋深达到一定深度时,含水饱和度接近束缚水饱和度,排油浓度接近于1,进入主要排油阶段。     

含气活油高凝油相渗曲线测定及特征

目前,油水相渗曲线测量实验中普遍采用脱气原油作为实验用油,无法模拟实际储层中原油含气,设计实验使用含气高凝油,通过在恒温箱中利用高压活油瓶进行转样来保持原油高温高压条件和原始含气量,利用非稳态法测量得到含气活油高凝油相对渗透率曲线,并对曲线的特征规律及其影响因素进行研究。结果表明:含气活油相渗曲线与脱气原油相比,油相相对渗透率较高,水相相对渗透率较低,残余油饱和度降低,水驱油效率增加,含水上升变慢;随着实验温度降低,油相相对渗透率降低,水相相对渗透率提高,残余油饱和度显著升高,含水上升快,驱油效率降低;储层渗透率在高温条件下对相渗曲线特征影响较小,但在析蜡温度以下时,低渗储层的残余油饱和度与束缚水饱和度都要明显高于高渗储层,水驱油效果较差,该研究实现了对高凝油油藏相渗曲线的精准刻画。     

降压开采过程中凝析油气相渗实验研究

目前凝析油气相渗曲线实验测试方法有常规模拟油气替代测试和真实平衡凝析油气测试两种，国内外还没有测量凝析气藏在降压开采过程中凝析油气相渗曲线的相关报道。文章给出了降压相渗实验测试方法，选用Q69-5井的平衡凝析油气和真实岩样进行了平衡凝析油气相渗曲线、降压相渗曲线和常规油气相渗曲线测试，并对３种相渗曲线进行了对比研究。研究结果表明：①降压相渗测试和岩心衰竭实验测试得到的凝析油饱和度具有相同的变化趋势，但前者的数值低于后者；②降压相渗实验测试过程中，凝析油开始析出后出现凝析油饱和度急剧上升和平衡气相相对渗透率急剧下降的现象，当压力降至最大反凝析压力后，凝析气的蒸发作用和平衡气驱作用可使近井地带的渗透性得到部分恢复；③降压相渗曲线比常规油气相渗曲线和平衡凝析油气相渗曲线明显向右偏移，其气相相对渗透率比常规测试和平衡油气测试得到的气相相对渗透率要高。