含钼滚动轴承钢

滚动轴承零件(套圈和滚动体)一般是用GCr15轴承钢制造的。按照目前我国的情况——加助冷剂的淬火油尚未广泛使用,壁厚大于12.5毫米的轴承套圈,为了避免产生软点,需要用GCr15SiMn钢来制造。对于壁厚为35～45毫米的重载荷轴承,GCr15SiMn钢的淬透性和淬硬性往往亦不符合要求,淬火后套圈硬度值≤HRC58～59。最近,苏联对石油用设备的主要支座和转环的重载轴承零件的硬度进行统计分析,结果表明,GCr15-SiMn钢套圈(壁厚为35～45毫米)的硬度≤HRC58～59占70%之多。苏联认为,轴承零件的硬度降低到HRC58会使支座和转环的寿命降低47%。此外,在     

GCr4钢在轧机轴承滚子上的应用及失效分析

GCr4钢为前苏联研制的限制淬透性钢,Cr含量比常用的GCr15钢低。它最大的优点是淬火后表面硬度高、心部硬度低,即常说的表面硬、心部韧,特别是经淬火后,其轴承零件表面呈压应力状态,提高了轴承的抗冲击韧性。它的力学性能达到了G20CrNi2Mo渗碳钢水平。     

一种超高碳型轴承钢的组织及性能研究

介绍了一种含碳量高达1.4%的超高碳轴承钢(UHCBS),并与传统GCr15轴承钢进行了组织及性能对比分析。结果表明：该钢的淬回火组织细小且含有较多的位错亚结构;淬火硬度、回火稳定性及耐磨性均优于GCr15,接触疲劳寿命L₁₀和L₅₀均为GCr15钢的5倍;轴承台架试验寿命为GCr15钢的3～5倍,且试验过程中轴承发热量小,温升低。     

GCr15钢套圈模压淬火规律探讨

GCr15钢在热处理过程中的尺寸变化与许多因素有关，本文探讨的是该钢种在使用内压模淬火时的尺寸变化规律。由于GCr15钢轴承套圈淬火时的尺寸变化不同于渗碳钢，其内压模淬火涉及到的尺寸变化及整形量设计目前尚处于探讨阶段，未形成一个较完整的理论体系，因此本文试图阐明其尺寸变化及整形量设计原理，以期达到抛砖引玉的作用。     

滴注式保护气氛加热及其实际应用

利用含碳有机液在井式炉中制备滴注式保护气氛,能实现无氧化、不脱碳、不增碳加热,从而可取代盐炉加热淬火。通过近一年来对J-50拖拉机35种零件共15万余件的试生产实践证明:产品质量稳定,工件具有不易锈蚀、变形小、硬度均匀等优点。在节省电能、提高产生效率、改善劳动条件等方面效果显著。一、材料及试验方法 1.材料:27SiMn,45~*、45Cr、65Mn、GCr15五种钢。 2.试样:剥层分析试样采用φ16×120毫米圆棒;金相试样直接从淬火零件     

碳化物细化对GCr15钢性能影响的研究

在过共析钢的淬火组织中,有关残余碳化物的尺寸与分散度以及马氏体的固溶成份与均匀性对轴承、工具、模具等使用性能的影响问题,已为人们所重视。由于上列因素均与淬火前预备组织中的碳化物形态及其分散度密切相关,故为充分发挥高碳钢强韧性的潜力,近年来以GCr15钢为代表,开展碳化物细化工艺的试验研究,其实际意义是不言而喻的。 为了消除GCr15钢中未溶碳化物对细化的不良影响以及避免由于碳化物细化而导致切削性能的恶化,本文通过高温固溶化淬火预处理,在保证适当的切削硬度前提下,研究了碳化物细化工艺,并在相应的最终热处理条件下,探讨了碳化物粒度对接触疲劳等     

贝氏体等温淬火工艺在GCr15钢制辗压辊上的应用

针对常规马氏体淬火后GCr15钢制辗压辊使用寿命不高的问题,在参考GCr15钢贝氏体等温淬火工艺在轧机、铁路等轴承上的应用的基础上,给出了GCr15钢制辗压辊的贝氏体等温淬火工艺。     

更正

针对常规马氏体淬火后GCr15钢制辗压辊使用寿命不高的问题，在参考GCr15钢贝氏体等温淬火工艺在轧机、铁路等轴承上的应用的基础上，给出了GCr15钢制辗压辊的贝氏体等温淬火工艺。     

GCr15钢制薄壁轴承套圈高压气淬工艺及分析

为探索GCr15钢薄壁套圈高压气淬的可行性,对有效壁厚5 mm的GCr15钢制薄壁轴承套圈在真空炉中以不同压力的氮气进行了气淬试验。结果表明:高压气淬能满足薄壁套圈的淬透性要求;最佳气淬压力为0.3~0.4 MPa,此时套圈变形较小,且淬火组织和硬度均能满足相关标准的要求。     

大型轴承片热处理新工艺

由于轴承片制件一般要求高硬度、高精度和高的尺寸稳定性,因此制定热处理工艺时,必须充分考虑零件在热处理过程中的应力状态和组织平衡状态,同时要针对零件几何形状制备相应夹正夹具。图1为天文台圆感应同步器的底座轴承片,是用GCr15钢制造,成品硬度要求HRC62～65、形位公差要求如图1中所示。     

GCr15钢中网状碳化物在锻造及热处理过程中的形态变化

GCr15热轧不退火材经中频感应加热下料,锻造为轴承套圈,经喷雾冷却、球化退火及淬火后,检验网状碳化物,结果表明,由于中频热切下料加热温度低,时间短,不足以改变热轧材原始组织的分布特征。高温锻造后所形成的网状碳化物与热轧不退火材成分偏析、碳化物不均匀所导致的网状碳化物相比,往往存在网孔尺寸、网壁厚度及分布形态上的明显差异,这些差异可作为判别轴承网状碳化物超标的原因和依据。     

某薄壁轴承环淬火工艺的仿真研究

薄壁零件制造过程中的变形控制研究是现代制造领域的重要课题.针对某新型航空相机上薄壁轴承环零件复合制造工艺的复杂性,对该薄壁轴承环(GCr15轴承钢)进行了淬火工艺的Deform 3D仿真研究.根据淬火工艺参数范围列出多因素多水平的正交实验表,进行不同的试验组合模拟试验,分析影响淬火质量因素的主次关系并优化出最佳水平条件:以5℃/min的加热速度将零件加热到840℃,保温15min后在20℃流动油中淬火冷却.最后对该优化条件下的薄壁轴承环进行了淬火变形仿真分析,获得了淬火变形影响规律以及较好的淬火质量,为轴承环的后续机加试验研究奠定了理论基础.     

小型轴类零件的简易淬火装置

工厂常用氧—乙炔火焰对小型零件进行简易加热淬火,此方法的缺点之一是表面受热不匀,从而导致淬火后零件表面硬度不均匀,以及变形、开裂等。我厂生产中使用的一种活动顶尖心轴,安装轴承的轴颈处需要进行表面淬火处理,为此我们设计了一种简易淬火装置,如图所示。     

氮离子重叠注强化轴承钢

本文阐述GCr15轴承钢表面氮离子重叠注对钢的表面硬度、耐磨性及接触疲劳寿命的影响。研究结果表明,氮离子重叠注可提高轴承钢的性能而不影响轴承的表面粗糙度和尺寸精度。附图4幅,表6个。     

过饱和食盐水冷却剂

我厂淬火采用过饱和食盐水溶液,这种冷却剂经多年使用性能很稳定,淬火时废品率低,在用于模具淬火时变形小,开裂和软点等现象也可以避免。我们在处理45钢零件时采用780℃淬火,保温和一般盐浴炉加热系数一样计算,这样淬火后硬度可达 HRC 45～50。对其它高碳钢零件可按常规温度,淬火后的硬度和淬入5～15%盐水硬度一样,淬火时水温不要超过     

GCr15钢轴承套圈的复碳与增氮

为弥补GCr15钢轴承套圈热处理时，由于表面氧化脱碳产生缺陷而报废，采用了碳氮共渗方法，试验表明，渗入一定量的碳氮后，可提高轴承零件表面硬度、耐磨性及回火稳定栓等。附图3幅，表1个。     

基于GCr15轴承钢淬回火组织的时效尺寸变化预测模型

轴承钢在服役过程中的尺寸变化及尺寸稳定性对轴承的精度保持性和服役性能有着重要影响。针对轴承钢尺寸变化行为的预测问题,提出基于高碳铬轴承钢亚稳组织转变的时效尺寸变化预测模型。对比时效尺寸变化的预测值与测量值,预测值的相对误差不超过5%,两者吻合良好。然后,基于时效尺寸变化预测模型分析淬火和回火工艺对时效阶段尺寸变化的影响规律。分析结果显示,淬火工艺决定了时效尺寸变化程度的上下限,且上限随淬火加热温度提高而增加。回火工艺决定其起点,且提高回火温度可以显著降低时效尺寸变化程度。分析结果还显示,淬火态GCr15轴承钢在180℃等温回火2 h即可获得较高的尺寸稳定性。该时效尺寸变化预测模型可为预测GCr15轴承时效尺寸变化程度及优化和控制淬回火工艺提供依据。     

GCr15钢表面强化层耐磨性能研究进展

GCr15钢广泛应用于轴承、传动链销轴及工模具制造行业。常规热处理的低硬度使其在服役过程表面易发生磨损失效,采用表面强化技术可有效的提高GCr15钢的表面硬度及耐磨性。归纳介绍国内外GCr15钢的表面强化方法,总结激光表面处理、离子注入、喷涂技术、气相沉积、化学热处理等5种强化方法的特点,综述5种强化方法在改善GC515钢耐磨性能方面的研究成果。探讨不同表面处理方法对GCr15钢耐磨性能的影响,展望GCr15钢表面强化技术的发展方向。     

关于正确评定带状炭化物的试验小结

本文对影响轴承零件组织与硬度不均匀的原因之一的炭化物带状进行试验与分析.就GCr15轴承钢的原始状态、不同淬火温度、是否回火、试样磨制、试样浸蚀程度等对炭化物带状的影响进行了试验,并对影响带的黑白度、过剩炭化物的因素进行了分析,而评定炭化物带状的依据应根据带的浓度差(黑白度、炭化物颗粒大小和聚集程度)结合带的宽度和条数来评定.     

分级淬火油在引进设备上的试验与应用

瓦轴集团从奥地利艾协林工业炉制造有限公司引进了2台DRES90/800氮基保护气氛辊底式热处理生产线。其淬火分为热油和冷油二次冷却，一次冷却为热油淬火，所选用的淬火介质相当重要，将直接影响到热处理后的产品质量。而该设备处理的轴承套圈产量高，尺寸范围大，要求的变形小，硬度高，硬度均匀性好，批件零件硬度差小。