圆管带式输送机结构设计

在普通带式输送机设计的基础上,论述了圆管带式输送机的特点与工作原理,讨论了圆管带式输送机的主要零部件托辊组、滚筒、输送带的结构和过渡段、托辊间距的设计。     

圆管带式输送机垂直液压拉紧装置

针对圆管带式输送机启动与正常运行时所需拉紧力不同的特点,详细描述了圆管带式输送机垂直液压拉紧装置的工作原理及特点。经实际应用表明:该装置具有响应速度快,可自动调节输送带拉紧力,降低输送机所受冲击和振动等特点,大大提高了圆管带式输送机的运行可靠性。     

圆管带式输送机输送带弯曲阻力的理论分析

圆管带式输送机是在传统槽形带式输送机基础上发展起来的新型环保带式输送机。自投入实际使用以来,在世界范围内得到日益广泛的应用。圆管带式输送机正常运行工况沿带速方向受到输送带反复弯曲阻力和压陷阻力等的影响,由于其特殊结构,弯曲阻力与普通带式输送机有所不同。本文主要以六边形托辊组的圆管带式输送机为例,对弯曲阻力的计算进行分析。     

圆管带式输送机弯曲线路段的曲线方程

圆管带式输送机是20世纪70年代末投入工程应用的一种新型连续输送设备。它是通过多边形托辊组(应用最广的是六边形托辊组)将输送带围卷成圆管状，从而密闭输送物料。圆管带式输送机和普通带式输送机比较有以下几个特点：     

圆管带式输送机的几种结构形式

本文结合国内研制圆管带式输送机的儒要,介绍几种常用的圆管带式输送机的结构。包括:(1) 6个托辊安装在同一平面的支架上;(2) 6个托辊分两组安装在两个平面支架上;(3) 利用圆胶管沿纵向剖开,自动卷成圆管输送带。文章还介绍各种圆管带式输送机的国外应用情况以及不同结构形式性能比较。     

圆管带式输送机压陷阻力的分析研究

圆管带式输送机在运行过程中,输送带压陷阻力是影响其运行阻力大小的主要因素,通过对托辊与输送带间压力和输送带在运行过程中能量损耗的分析,对输送带压陷阻力的产生机理和计算方法进行了研究。     

圆管带式输送机扭转原因分析及预防措施

圆管带式输送机因其环保、灵活等特点日益受到重视,但同时易出现扭转、跑偏、撕边等故障,文中从圆管带式输送机的特点出发,就其扭转问题进行分析,探索弯曲曲率半径、机架设计和制作、托辊及托辊支架的制作安装、导料槽及转运溜槽的设计和安装、输送带选择以及环境和设备维护等诸多方面因素对圆管带式输送机扭转现象的影响,并进行简单的力学模型分析,根据分析结果提出几种常用的圆管带式输送机扭转调整方法,并总结一些必要的预防措施。     

圆管带式输送机过渡段的成形设计

通过对现有的圆管带式输送机过渡段成形理论的分析,指出了其不合理之处,由此提出了一种较为合理的圆曲线成形设计方案,并得出了其计算结果及过渡段各载面的曲线图。     

固管带式输送机过渡段托辊的布置

过渡段的设计是圆管带式输送机整体设计中的重要环节,从过渡段的托辊布置特点入手,概括了过渡段各托辊组的布置特点和设计要点,介绍了过渡段所用托辊组及其他附属装置的类型、结构特点和安装位置等。     

环保型圆管带式输送机的线路布置

介绍了圆管带式输送机过渡段的设计、空间转弯曲率半径的确定及输送线路的布置要求,最后确定了输送线路布置总图的绘制方法。     

基于解析弹性基础的重载轮胎动力学建模与分析

以重载大扁平比轮胎为研究对象,基于弹性基础的柔性胎体模型为基础,分别从大扁平比胎侧曲梁的刚度建模、基于解析弹性基础的轮胎动力学建模两方面开展研究。建立考虑预紧力弦效应和结构弯曲效应的大扁平比胎侧曲梁解析刚度模型,并研究胎侧曲梁非均匀截面特性和几何、结构参数对解析刚度的影响规律。结果表明：（1）重载轮胎在0～180 Hz范围以结构周向弯曲振动为主,与基于弹性基础的柔性梁模型一致;（2）大扁平比胎侧曲梁的解析刚度与胎侧的几何、结构和充气压力参数直接相关;（3）轮胎充气压力影响柔性胎体梁的轴向预紧力和胎侧的弦刚度,进而影响轮胎弯曲振动特性。     

V型带传动的传递功率损失 第Ⅱ部分:小带轮半径的影响(二)

采用运转的缠绕、毛边和齿形的V型带传递51,36和21mm半径带轮间的功率。分开测量该带轮间的转矩和角速度损失表明它们分别近似与I/R和I/R2成比例,同时还大于根据现有理论的预测值。带轮半径由51减小至21mm时,最大有效拉力比由21降至5。根据转矩损失的简化分析出现一无因次带变形参量(gEI/R4)1/2,已经验求得与超出根据带拉长和径向屈服预测的转矩损失和速度损失两者有关。采用厚平带和圆柱带轮的辅助试验表明它的功率损失与相同截面积的V型带意外的接近,建议这些V型带损失归因于一般原始楔入带轮槽的情况,必须研究推测带体变斜或剪切变形说明小半径带轮与损失的关系。     

V型带传动的传递功率损失第Ⅱ部分:小带轮半径的影响(一)

采用运转的缠绕、毛边和齿形的V型带传递51,36和21 mm半径带轮间的功率.分开测量该带轮间的转矩和角速度损失表明它们分别近似与I/R和I/R2成比例,同时还大于根据现有理论的预测值.带轮半径由51减小至21 mm时,最大有效拉力比由21降至5.根据转矩损失的简化分析出现一无因次带变形参量（gEI/R4）^1/2,已经验求得与超出根据带拉长和径向屈服预测的转矩损失和速度损失两者有关.采用厚平带和圆柱带轮的辅助试验表明它的功率损失与相同截面积的V型带意外的接近,建议这些V型带损失归因于一般原始楔入带轮槽的情况,必须研究推测带体变斜或剪切变形说明小半径带轮与损失的关系.     

江顺大桥380t架梁吊机的设计与应用

采用MIDAS建立架梁吊机模型,对满载、最大前悬臂、整机纵移工况下架桥机受力、变形进行分析。架梁吊机通过变频调速及液压技术,实现梁段的竖向、横向和纵向的调整。能适应江顺大桥中边跨合拢段、中跨合拢段、标准梁段和过渡梁段的吊装。     

带在轮系上的横向运动问题

本文所提出的关于带在轮系上的横向运动的理论,牵涉到带轮装置的一系列问题。它概括了这些似无联系的问题,使之系统化成为一个较完整的体系,澄清了有关的某些模糊和错误的认识,并为一系列实验所证实。带在轮系上的横向运动,应分为横向移动与横向滑动。两者在其产生的原因、对工作的影响、分析的方法和应采取的措施等方面,都有着根本的区别。横向移动是由于受到摩擦支持的斜缠绕作用而引起的,并且肯定是不平稳的。“装带定律”就是为防止出现斜缠绕。不仅半交叉的而且包括开口的带轮装置在内的各种带轮装置,都必须遵守这一定律。分析横向移动问题时,应从带的应力和变形分析入手,找出带在进入轮时的实际方向,才能最后正确判定带横向移动的趋向。中凸鼓形轮是稳定带的横向位置、防止带从轮上由于斜缠绕而掉落的有效措施。横向运动的另一种形式是横向滑动。横向滑动可以是平稳的,也可以是不平稳的。它是由于带的接触段所受到的横向外力而引起的。横向滑动的存在,会使带轮装置的负载能力与传动效率降低。轮缘挡边可用以防止带从轮上滑落。     

轴承套圈热处理锥度变形的分析及控制

针对轴承套圈淬火锥度变形较大的问题,探讨了轴承套圈锥度变形的产生机理,认为网带炉有控制轴承套圈锥度变形的优点。通过对网带炉油槽小网带的线速度改变对比试验,得出18s翻转时间能较好的控制6210外套的锥度变形,同时认为网带炉并不能完全保证设备加工范围内轴承套圈的有序翻转,从而导致部分套圈锥度变形值较大。     

气垫带式输送机气室结构的分析研究

简单介绍了气室的作用和组成,重点分析了气室的纵向和横向结构,并用有限元软件ANSYS对不同横截面的气室结构做了数值模拟,给出横向结构不同气室盘槽沿横向（X方向）的应力强度分布曲线和位移分布曲线,分析表明气室的安装位置和盘槽与侧板的过渡结构对盘槽应力和变形大小有直接的影响。