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采用楔形张开加载(WOL)恒位移预裂纹试样研究了16MnR钢和15MnVR钢在氢氧化钠溶液中的抗应力腐蚀性能。测得了180℃下30%NaOH溶液中两种材料的应力腐蚀临界应力强度因子和裂纹扩展速率,即16MnR材料的应力府蚀裂纹扩展速率da/dt为0.039~0.040mm/h,KISCC不大于82.75~90.85MPa·m^0.5,15MnVR材料的应力腐蚀裂纹扩展速率da/dt为0.018mm/h,KM。不大于87.58~102.44MPa·m^0.5。同时采用扫描电镜和能谱技术对断口进行了相应的观察和理论分析,得出NaOH溶液中两种材料均为沿晶开裂。 相似文献
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16MnR钢在不同饱和硫化氢溶液应力腐蚀的试验研究 总被引:8,自引:1,他引:7
本文研究了16MnR材料在饱和硫化氢+0.1mol/LNaCl溶液等不同试验溶液的应力腐蚀现象,发现该应力腐蚀体系是氢致开裂型和阳极溶解型并存。在酸性溶液以氢致开裂为主,在中性或碱性溶液以阳极溶解型为主。 相似文献
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16MnR、316L钢在高含硫原油中的腐蚀性试验研究表明:现有的16MnR钢制的常减压设备在总硫含量小于2.0%的情况下仍可继续使用。在炼制高硫油的常减压装置中,16MnR钢制设备的均匀腐蚀速率可取0.16mm/a。在316L钢慢拉伸应力腐蚀试验中,Cl^-浓度和温度对应力腐蚀的影响较大,而H2S浓度和pH值的影响相对较小,出现应力腐蚀和Cl^-起始浓度约为250mg/L。 相似文献
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采用Ni-纳米TiO2复合电镀对16MnR钢焊缝进行表面处理,运用均匀设计方法,研究了镀液温度、阴极电流密度、搅拌速度、纳米TiO2浓度等对复合电镀过程的影响,优选出Ni-纳米TiO2复合电镀的最佳工艺配方.借助金相显微镜、扫描电镜(SEM)与能谱仪(EDS)对复合镀层的微观形貌、组织结构及成分组成进行测试分析.恒载荷拉伸试验结果表明:普通电镀层的抗湿H2S应力腐蚀性能是无镀层的1.9倍,而Ni-纳米TiO2复合电镀层的抗湿H2S应力腐蚀性能是无镀层的4.1倍;镀层中纳米材料的引入,使得金属表面局部晶粒纳米化,提高了16MnR焊缝抗湿H2S应力腐蚀的能力. 相似文献
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环境温度对16MnR钢应力疲劳的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
进行16MnR钢不同温度应力控制下的脉动循环试验和SEM分析。发现300℃左右是16MnR钢动态应变时效较为显著的温度,材料具有循环硬化、疲劳强度较高,循环蠕变速率较小的特点,断口具有延性脆性综合特征,循环蠕变孔洞较少,循环蠕变对材料疲劳不起主要的作用;当温度低于或高于蓝脆温度时,材料具有循环软化、疲劳强度较低、循环蠕变速率较大的特点,循环蠕变对疲劳损伤起着加速的作用,断口具有延性断裂特征,循环蠕变孔洞较多;但当温度接近材料再结晶温度时,由于发生了再结晶,使断口韧窝和蠕变孔洞变浅、变小。 相似文献
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H2S应力腐蚀对16MnR钢冲击韧性的影响研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了研究应力腐蚀损伤程度的描述方法,通过分析16MnR试样在饱和H2S溶液中不同程度的硫化氢应力腐蚀损伤的冲击韧性,采用NACE标准弯曲粱试验法,揭示了硫化氢应力腐蚀损伤程度的不同,冲击韧性变化规律。试验结果表明,随着硫化氢应力腐蚀损伤程度的增加,冲击韧性呈总体下降趋势。当硫化氢应力腐蚀损伤时间达到应力腐蚀断裂时间的0.5倍时,试样开始出现宏观裂纹。同时,也为从损伤角度研究其它钢材提供了一种尝试方法。 相似文献
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通过化学分析、金相分析和ASTMG28腐蚀试验等方法,对磷酸盐反应釜用C-276+16MnR复合板的腐蚀原因进行了分析。结果表明,腐蚀是由于不恰当的热处理造成材料敏化而产生的。 相似文献
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16MnR钢在不同应力比下的疲劳裂纹扩展的试验研究及模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
采用3.8 mm厚带有圆形缺口的CT试样,研究了16MnR钢在不同应力比的恒幅循环载荷作用下的疲劳裂纹扩展。开发了一种基于疲劳损伤的方法来模拟疲劳裂纹扩展速率。将16MnR钢的循环塑性本构模型通过用户材料子程序UMAT嵌入到ABAQUS中。把有限元计算得到的疲劳裂纹尖端附近区域的弹塑性循环应力应变结果,代入到疲劳损伤模型中,得到每个加载循环在裂尖各点产生的疲劳损伤值。通过疲劳损伤准则,导出疲劳裂纹稳定扩展速率的计算公式。疲劳裂纹扩展试验验证了模拟结果。实验结果和模拟结果都表明,该试样厚度下,应力比对裂纹扩展速率几乎没有影响。 相似文献
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16MnR钢板是压力容器制造中十分常用的主体材料,在简体纵向焊缝附近出现较大的裂纹需要加以重视。观察裂纹的形状,讨论可能发生的因素。期望同行关注。 相似文献