高温处理对钛合金物理和机械性能的影响

研究了Ｔｉ－０．７５％Ｗ, Ｔｉ－３．５％Ｗ, Ｔｉ－３．５％Ｗ－２．８％Ｚｒ, Ｔｉ－３．７％Ｗ－５．４％Ａｌ, Ｔｉ－６．４％Ａｌ－３．５％Ｗ－３％Ｚｒ（重量百分比,下同）试验钛合金．真空电弧熔炼制取了重量为１２ｋｇ的铸锭．车削加工去除表面缺陷后,挤压成直径为２５的棒材．为了研究温度对合金性能的影响,进行了热处理：在１００℃～１１００℃温度下持续时间１ｈ,在水中或空气中冷却．研究了从９００℃淬火以后,在４００℃～７００℃经５００ｈ时效过程合金性能变化的动力学．在具有数字显示结果的Ｂ　－２７Ｈ　／…     

ZL101A合金熔炼新工艺

ＺＬ１０１Ａ合金熔炼新工艺山东平阴铝厂谷兰成表１新工艺与传统工艺比较工艺类别原料投料顺序精炼处理新工艺０．１０～０．２０％Ａｌ－Ｔｉ合金锭（电解）结晶硅（Ｓｉ－１）金属镁（Ｍｇ－１）Ａｌ－Ｔｉ→Ｓｉ→Ａｌ－Ｔｉ→ＭｇＣＣｌ４０．５ｋｇ／ｔＡｌ７２０...     

OT4—0钛合金的表层特性及其生物相容性

生物医用材料的发展趋势之一是对已使用的材料进行表面处理,以改善其生物相容性、耐蚀性及耐磨性．波兰学者研究了ＱＴ４－０钛合金（０．４％～１．４％Ａｌ,０．５％～１．３％Ｍｎ,０．３％Ｃｒ,０．３％Ｆｅ,０．１２％Ｓｉ,余为Ｔｉ）在辉光放电条件下经等离子氮化和氧化后所得表面的表层特性．５×１０２Ｐａ压力下在氮气及氩、空气混和气体中对ＯＴ４－０合金进行８５０℃ × ４ｈ等离子氰化和４００℃×２ｈ等离子氧化处理,得到厚度３５μｍ～４０μｍ、显微硬度１９５０ＨＶ０．０５的ＴｉＮ＋Ｔｉ２Ｎ ＋αＴｉ（Ｎ）氮化…     

热处理对ZA33－3合金组织及力学性能的影响

试验了热处理工艺参数（包括固溶处理温度、时间、冷却方式、时效温度等）及几种微量元素（ＲＥ、Ｐｈ、Ｔｉ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｓｔ）对ＺＡ３３－３合金时效特性的影响；用Ｘ射线衍射仪及能谱分析仪对热处理过程中组织结构的变化进行了分析；找出了具有较高强度和塑性的合金组份及热处理工艺，即ＺＡ３３－３＋０．１％Ｓｂ合金、ＺＡ３３－３＋０．０１％Ｂｉ合金．绎３６５℃×３ｈ水淬＋１００℃×１．５ｈ时效处理后．其综合性能最好。     

Ti-Ni-Si纳米合金的制备和特性

Ｔｉ（７０）Ｎｉ（２０）Ｓｉ（１０）非晶合会在５００－８００℃范围内经１ｈ退火后。可形成平均晶粒度为８－１２０ｎｍ的纳米合金．Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和透射电镜（ＴＥＭ）的结果表明。不同平均晶粒度的纳米合金样品中，相的组成相同．即Ｔｉ２Ｎｉ和Ｔｉ５Ｓｉ３以及少量的α－Ｔｉ晶体相．显微硬度（ＨＶ）的测量表明，纳米合金样品的显微硬度值比铸态或非晶态样品高一倍左右，但是，随着平均晶粒度的减小，硬度值的变化并不满足线性的Ｈａｌｌ－ｐｅｔｃｈ关系。     

Al—Ti—C晶粒细化用中间合金的最新进展

对Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ晶粒细化用中间合金按Ｔｉ／Ｃ比值归纳成５／１,２０／１和３００／１三种类型进行了评述,认为Ｔｉ／Ｃ比值为２０／１的合金,例如Ａｌ－５％Ｔｉ－０．２５％Ｃ和Ａｌ－３％Ｔｉ－０．１５％Ｃ中间合金为显微组织纯净度与晶粒细化性能的最佳折衷选择。新一代工业用Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ中间合金已问世,并在美国铝业公司生产铝合金连铸板材和ＤＣ铸锭时成功地使用了两年。其ＴｉＣ粒子尺寸小于１μｍ,其体积分数比５     

工艺参数对铝晶粒细化剂中间合金中铝化合物形态的影响

本文就工艺参数对Ａ１－Ｔｉ和Ａｌ－Ｚｒ合金（制备时用铝还原Ｋ２ＴｉＦ６和Ｋ２ＺｒＦ６）显微组织的影响进行了研究。当还原发生在液＋固两相区时生成块状铝化物（分别为ＴｉＡｌ３和ＺｒＡｌ６）。当还原发生在液相单相区时则生在片状铝化物。对合金组织而言，使用Ｎａ２ＴｉＦ６比使用Ｋ２ＴｉＦ６有更好的影响。随后的冷却速度进一步影响合金的微组织和块或片状铝化物的尺寸。Ａｌ－５Ｔｉ－０．２Ｂ（重量百分比）合金...     

铝—钕—钛三元合金中钕的测定—草酸盐质量法

研究了Ａｌ５０－Ｎｄ２０－Ｔｉ３０三元合金中Ｎｄ的测定方法。试样用１＋１硫酸溶解,在ＰＨ１．５－２．０的酸性溶液中,以草酸沉淀溶液中的稀土钕,与钛,铝等其它元素分离,并将稀土灼成氧化物后称量,计算其含量。结果表明,该方法准确,高效;其回收率为９８．５％－１０１．３％,相对标准偏差为１．３４％。     

金属间化合物γ—TiAl基合金的制备技术,性能及应用

γ一Ｔｉａｌ的诸多特性引起人们的广泛关注．从室温到高温, γ-ＴｉＡｌ的比强度（Ｒｐ０.２／ ｐ）与ＩＮ７１８合金相当,比模量（Ｅ／ｐ）远高于ＩＮ７１８及ＩＭＩ８３４合金,热膨胀系数（ＣＴＥ）介于ＩＮ７１８与Ｔｉ—６Ａｌ－４Ｖ合金之间． γ－ＴｉＡｌ墓合全的加工ＴｉＡｌ的合金成分一般为Ｔｉ－Ａｌ４５－４８－Ｘ１１－３－Ｘ２１－１０－Ｘ２１－１０－Ｘ３＜１Ｘ１＝ Ｃｒ, Ｍｎ, Ｖ;Ｘ２＝ Ｎｂ, Ｔａ, Ｗ, Ｍｏ; Ｘ３＝Ｓｉ,Ｂ,Ｓ．加工路线分铸使冶金（ＩＭ）和粉末冶金（ＰＭ）两大部分．与合金成分有关的…     

机械合金化Al—12Ti—6Nb合金的热稳定性

将机械合金化（ＭＡ）Ａｌ－１２Ｔｉ－６Ｎｂ合金在５５０℃下空气中长时间暴露后，用光学显微镜和电子探针对其组织结构变化进行了观察与分析，测定了维氏硬度。结果表明，ＭＡＡｌ－１２Ｔｉ－６Ｎｂ表现出良好的热稳定性，在５５０℃下暴露２００ｈ后，Ａｌ３Ｔｉ中的亚稳的α－Ｔｉ核才全部转变为Ａｌ３Ｔｉ，Ａｌ３Ｔｉ颗粒随之粗化，饼状的Ａｌ３Ｔｉ变成椭球体；Ａｌ３Ｔｉ颗粒的粗化是通过Ｔｉ，Ａｌ原子扩散所控制的α－Ｔ     

AlTiC和Al4B、Al3Ti4B中间合金对纯铝和亚共晶铝硅合金的细化机理

研究了ＡＩＴｉＣ和ＡＩ４Ｂ、ＡＩ３Ｔｉ４Ｂ等中间合金细化剂对纯铝和亚共晶铝硅合金的细化效果和细化机理。实现发现ＡＩ６Ｔｉ０．２Ｃ对纯铝有很好的细化效果,但对高Ｓｉ含量的亚共晶铝硅合金几乎没有细化效果;而ＡＩ４Ｂ、ＡＩ３Ｔｉ４Ｂ等ｗ（Ｔｉ）／ｗ（Ｂ）〈２．２（ｗ（Ｔｉ）／ｗ（Ｂ）＝０时即为ＡＩ－Ｂ合金）的ＡＩＴｉＢ合金对纯铝没有细化效果,但对亚共晶铝硅合金却有非常好的细化效果。上述实验结果与中间合金的成分及其第二相的类型有直接关系,即与不同中间合金的细化机理相关。     

锆对Al—Li—Cu—Mg合金组织和力学性能的影响

本文研究了合金元素对Ａｌ－Ｌｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金组织和力学性能的影响。结果表明：锆可以显著地抑制合金的再结晶过程，细化合金的晶粒组织。为阻止固溶温度（５３０℃）下发生再结晶，锆含量至少为０．１０％。锆还可以加速时效过程，提高时效强化效果。最佳锆含量和固溶处理温度分别为０．１０～０．１６％和５３０℃，此时合金的强度和塑性匹配适宜。     

FeSiBa5RE3孕育对锻铸铁低温石墨化的影响

研究了ＦｅＳｉＢａ５ＲＥ３孕育对可锻铸铁低温石墨化的。结果表明：经（０．４－０．５）％ＦｅＳｉＢａ５ｒｅ３＋０．１％ＮａＣｌ＋（０．０１－０．０１３）％Ｂｉ复合孕育处理的可锻铸铁,在８００℃＊２０ｈ＋７２０℃＊５ｈ或７８０℃＊２４ｈ＋７２０℃＊５ｈ     

快速凝固Ti—55合金中稀土第二相双模型分布的形成

对快速凝固Ｔｉ－５Ａｌ－４Ｓｎ－２Ｚｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｓｉ－１Ｎｄ（Ｔｉ－５５）高温钛合金９８０℃，５ｈ处理样品的透射电镜分析表明，稀土第二相在合金中以双模型分布。较小颗粒尺寸为２０－８０ｎｍ，较颗粒尺寸为２００－３００ｎ2，在扩散控制第嗔Ｗ映ご蠖ρХ匠痰幕∩希擞糜哦砺郏治隽说诙嗫帕３哂甑亩ㄌ獾奈榷ㄐ圆⒅ち怂Ｐ头植肌?     

APPLICATIONS OF d-ELECTRONS ALLOY DESIGN THEORY TO DEVELOPMENT OF HOT CORROSION RESISTANT Ni－BASE SINGLE CRYSTAL SUPERALLOYS Ⅲ. Characterization of Properties

根据ｄ－电子合金理论研究了合金系统Ｎｉ－１６Ｃｒ－９Ａ１－２Ｗ－１Ｍｏ－４Ｃｏ－Ｔｉ－Ｔａ－Ｎｂ（ａｔ．－％）的热腐蚀行为。选择了最佳成分范围内的４种成分进行单晶生长及性能评价。确定了性能匹配最佳的合金成分（ａｔ．－％）为：Ｎｉ－１６Ｃｒ－９Ａ１－２Ｗ－１Ｍｏ－４Ｃｏ－３．１２５Ｔｉ－０．８７５Ｔａ。完成了整个合金设计过程．该合金抗热腐蚀能力达到或超过ＩＮ７３８ＬＣ，使用温度比ＩＮ７３８ＬＣ高７０－９０℃，其持久强度达到ＣＭＳＸ－２的水平，试验证明ｄ－电子合金设计理论可以用于研制开发高性能抗热腐蚀单晶镍基高温合金．     

机械合金化Al—8Ti合金粉的烧结成形研究

探索了结合复压复烧和瞬间液相烧结工艺（ＩＳＭ）制备机械合金化Ａｌ－Ｔｉ合金的方法，获得了在Ａｌ基体上弥散分布直径为（０．２～０．５）μｍ的Ａｌ３Ｔｉ颗粒，接近于理论密度的Ａｌ－Ｔｉ合金。并分析了各阶段工艺参数对压坯致密化的影响。     

Ti—Mo—TiC烧结合金中TiC的腐蚀行为

纯钛虽说具有良好的耐蚀性,但对盐酸、硫酸等非氧化性酸的耐蚀性却不大好．在钛中添加２５％以上的钼时,对这些酸的耐蚀性可有实质上的改进．但这种钛钼合金熔炼时易偏析,因此开发了粉末冶金的Ｔｉ－３０％Ｍｏ合金,并在其中添加碳化物,以提高硬度和耐磨性,如Ｔｉ－Ｍｏ－（３３％～４５％） ＴｉＣ合金等．为明了合金中ＴｉＣ的腐蚀机制,用电位学方法研究了由β－Ｔｉ和ＴｉＣ两相构成的Ｔｉ－Ｍｏ－ＴｉＣ 烧结合金中的硬质相ＴｉＣ在几种酸碱溶液中的腐蚀行为． 使用的试样为Ｔｉ－２０％Ｍｏ－３３％ＴｉＣ合金（ＴＭ－２）和不…     

应用d－电子合金设计理论发展新型抗热腐蚀单晶镍基高温合金──Ⅲ．性能评价

根据ｄ－电子合金理论研究了合金系统Ｎｉ－１６Ｃｒ－９Ａ１－２Ｗ－１Ｍｏ－４Ｃｏ－Ｔｉ－Ｔａ－Ｎｂ（ａｔ．－％）的热腐蚀行为。选择了最佳成分范围内的４种成分进行单晶生长及性能评价。确定了性能匹配最佳的合金成分（ａｔ．－％）为：Ｎｉ－１６Ｃｒ－９Ａ１－２Ｗ－１Ｍｏ－４Ｃｏ－３．１２５Ｔｉ－０．８７５Ｔａ。完成了整个合金设计过程．该合金抗热腐蚀能力达到或超过ＩＮ７３８ＬＣ，使用温度比ＩＮ７３８ＬＣ高７０－９０℃，其持久强度达到ＣＭＳＸ－２的水平，试验证明ｄ－电子合金设计理论可以用于研制开发高性能抗热腐蚀单晶镍基高温合金．     

涂层对Ti60合金高温氧化性能及力学性能的影响

研究了四种涂层对Ｔｉ６０合金高温氧化性能及热暴露后力学性能的影响。在７００－８００℃下,溅射纯Ａｌ,Ｔｉ－３６Ａｌ,Ｎｉ－１６Ｃｒ０２．５Ａｌ（均为质量分数,％）和反应溅射Ａｌ２Ｏ３涂层大大降低了Ｔｉ６０合金的氧化速率。综合考虑涂层的抗氧化性能及涂层基材的相容性,７００℃时,Ａｌ２Ｏ３涂层的效果较好;而８００℃时,ＴｉＡｌ支的效果较好,四种涂层不同程度地提高了Ｔｉ６０合金热暴露后（６００℃,１００     

Ti－Al系金属间化合物的高温热腐蚀

研究了Ｔｉ３ＡＬ，Ｔｉ３Ａｌ－Ｎｂ及ＴｉＡｌ金属间化合物在９００℃及９５０℃空气中当表面有（０．９Ｎａ，０．１Ｋ）２ＳＯ４盐膜存在时的高温热腐蚀行为．结果表明，Ｔｉ３Ａｌ，ＴｉＡｌ金属间化合物在９００、９５０℃遭受严重的热腐蚀．合金表面均没有形成单一的Ａ１２Ｏ３保护层，而是形成外层为富ＴｉＯ２层，内层为ＴｉＯ２、Ａ１２Ｏ３或Ｎｂ２Ｏ５的混合氧化物层，在氧化膜／合金基体界面形成一些硫化物．合金的腐蚀以电化学机制进行．硫化物的形成也促进了电化学反应的阳极过程．向Ｔｉ３Ａｌ中添加Ｎｂ可以显著地改善其热腐蚀性能，这归因于Ｎｂ促进富Ａｌ氧化物内层的形成．ＴｉＡｌ的耐蚀性能优于Ｔｉ３Ａｌ基合金．