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粉状乳化炸药爆温的理论计算 总被引:2,自引:0,他引:2
文章对粉状乳化炸药的爆温进行了计算:用B-W法确定了粉状乳化炸药的爆炸反应方程式,用盖斯定律以炸药原料和爆炸产物各组分的定容生成热为基础计算了其定容爆热,用加权法算得了爆炸产物的摩尔定容热容,最终计算得到岩石粉状乳化炸药的爆温为2695 K,一级、二级、三级煤矿许用粉状乳化炸药的爆温依次为2651 K、2597 K、2510 K.计算结果显示随着氯化钾含量的增加,煤矿许用粉状乳化炸药的爆热、爆温均呈现降低的趋势.当氯化钾含量在4%~9%范围内递增时,炸药的爆热、爆温的降低与氯化钾含量呈线性关系. 相似文献
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凝胶体系是浆状炸药的一个十分关键问题,浆状炸药组份中的固相和液相物质主要依赖于胶凝剂的凝胶作用而稳定地均匀分布在凝胶体系中。因此,浆状炸药爆炸及理化性能很大程度上都取决于炸药的凝胶体系。为此,本文着重对浆状炸药凝胶体系的构成及影响因素进行研究。 相似文献
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含铝炸药爆轰产物JWL状态方程参数是含铝炸药爆炸性能数值模拟的基础,通常需要开展圆筒实验才能确定,成本很高。在理论计算、数值模拟和验证实验的基础上,提出了一种新的含铝炸药爆轰产物JWL状态方程参数预估方法。该方法首先拟合了LiF的Cowan状态方程参数和热力学函数系数,并用LiF代替含铝炸药爆轰过程中未反应的铝粉,运用BKW程序得到不同铝粉反应度下的多组JWL状态方程参数。在此基础上,再利用AUTODYN软件进行含铝炸药水中爆炸数值模拟,通过数值模拟结果和实验结果的对比,从而确定含铝炸药爆轰产物JWL状态方程参数。研究结果表明:该方法无需开展圆筒试验就可以确定含铝炸药的爆轰产物JWL状态方程参数。 相似文献
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运用B-W法建立多孔粒状铵油炸药的爆炸反应方程式,依据盖斯定律计算定容爆热,加权法计算爆炸产物的摩尔定容热容,研究计算得出露天多孔粒状铵油炸药的比容为970.10L/kg、爆热为-3840.67kJ/kg、爆温2787K;并讨论分析了氧平衡值对多孔粒状铵油炸药热化学性能的影响情况。 相似文献
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有很多实际应用场合需要分析和预估炸药接触爆炸时接触面上爆炸压力,以便更加有效地理解和评估这些场合的爆炸效果,如炮孔中炸药爆轰对孔壁和孔底爆炸冲击压力、碎甲战斗部与目标接触爆炸压力、带壳战斗部炸药爆轰对壳体的作用压力等等.为了理论上确定炸药爆轰垂直碰撞固体介质分界面上爆炸压力,介绍和评述了几种计算方法,并运用这些计算方法对同一个条件的爆炸压力进行了分析、计算和比较.当爆轰波垂直作用于固体介质时,应力波理论计算值小于爆轰波冲击理论计算值,爆轰波冲击理论计算结果与文献值更为接近,炸药在固体介质分界面爆炸压力实际情况具有复杂性,因此认为炸药在固体介质分界面上爆炸压力应以爆轰冲击式计算较为合适.计算过程和方法可为有关理论和工程应用分析提供参考. 相似文献
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文中叙述了不偶合装药在光面爆破中的作用,如对最大切向应力、相对应变幅值、动应变峰值和爆破裂隙扩展等的影响。作者建议用阿贝尔余容状态方程和炸药爆炸反应方程式来计算余容,並根据绝热方程式推导出最佳不偶合系数。用该式的计算值与现场实际取值十分接近,说明用该式计算不偶合系数是可取的。 相似文献
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乳化炸药氧化剂选择的理论研究 总被引:2,自引:1,他引:1
根据炸药爆炸反应的热化学,引入氧化剂的能量贡献量和能量因子,用乳化炸药配方设计的数学模型讨论了不同含量的硝酸铵、硝酸钠对乳化炸药的热化学参数爆热和比容的影响.结果表明,硝酸铵是较好的乳化炸药氧化剂,硝酸铵的含量增加,乳化炸药的爆热和比容提高;硝酸钠的含量增加,乳化炸药的爆热和比容下降,硝酸钠的最佳含量为7%~9%. 相似文献
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作为炸药包装材料的蜡纸筒,在炸药使用过程中,部分或全部与炸药爆炸产物进行反应,影响爆轰产物的组成。文中主要探讨蜡纸筒对粉状炸药爆炸后有毒气体含量的影响。 相似文献
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美国内政部矿业局根据制造厂的销售情况估计美国1978年消耗的炸药和爆炸剂约为39亿磅(1,769,000吨),比1977年增加了6%。水胶和浆状炸药比1977年多消耗36%,各主要用户消耗的炸药和爆炸剂增加了。消耗总量的55%以上用于煤矿,几乎是全部的安全炸药,62%是铵油混合爆炸剂和未加 相似文献