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柏坊铜矿刘家湾矿段53矿体为该矿深部小矿体。由于该矿体赋存情况特殊,矿岩稳固性较差,不适宜用空场法回采。经过技术经济分析,利用矿体顶板围岩稳固性较好且呈特殊的穹窿状构造的有利条件,我们设计提出了两种空场法方案,即房柱法和无底柱矿房留矿法,取得了较好的技术经济效果。实践证明,在一定的地质条件下稳固性较差的矿体仍可用空场法回采。 相似文献
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柏坊铜矿刘家湾矿段53#矿体为该矿深部小矿体。由于该矿体赋存情况特殊,矿体稳固性较差,按常规不适宜用空场法回采。经过技术经济分析,利用矿体顶板围岩稳固性较好且呈特殊的穹窿状构造的有利条件,设计提出了两种空场法方案,即房柱法和无底柱矿房留矿法,取得了较好的技术经济效果。实践证明,在一定的地质条件下稳固性较差的矿体仍可用空场法回采。 相似文献
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空场法在稳固性较差矿体中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
柏坊铜矿刘家湾矿段53#矿体为该矿深部小矿体。由于该矿体赋存情况特殊,矿体稳固性较差,按常规不适宜用空场法回采。经过技术经济分析,利用矿体顶板围岩稳固性较好且呈特殊的弯窿状构造的有利条件,设计提出了两种空场法方案,即房柱法和无底柱矿房留矿法,取得了较好的技术经济效果。实践证明,在一定的地质条件下稳固性较差的矿体仍可用空场法回采。 相似文献
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急倾斜极薄矿体常用浅孔留矿法开采,当矿段延伸至深部时,受高地应力环境影响,采场顶部及围岩易失稳破坏,甚至有可能引发岩爆地质灾害。以大坪金矿700 m中段V1-2-3矿体56至70线矿段为工程背景,针对该矿深埋矿段的工程实际,利用数值模拟研究了浅孔留矿法和削壁充填法开采过程中采场地压活动规律,数值模拟考虑了两种方法落矿和出矿的工艺流程,其后根据数值模拟结果,结合Barton岩爆应力判据,分析了采场围岩岩爆倾向性。结果显示,浅孔留矿法采场塑性区、垂直位移和最大主应力明显大于削壁充填法,开采过程中易引发中等岩爆,而削壁充填法开采过程中采场围岩为弱岩爆倾向性,表明急倾斜极薄矿体深埋矿段可采用削壁充填法合理控制地压及保障生产安全。 相似文献
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武山铜矿南矿带-80m中段西部矿体,采用上向进路式水砂充填法开采,由于矿岩稳固性较差,经常冒落垮塌,无法继续生产,对此,改用下向分层水砂充填法进行开采,取得显著效果. 相似文献
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武山铜矿南矿带-80m中段西部矿体,采用上向进路式水泥充填法开采,由于矿岩稳固性较差,经常冒落垮塌,无法继续生产,对此,改用下向分层水砂充填法进行开采,取得显著效果。 相似文献
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《现代矿业》2017,(11)
金口岭铜矿宝山矿段深部的铁铜矿体作为该矿危机矿山接替资源找矿勘查工作成果,对于延长该矿服务年限发挥了重要作用。详细论述了宝山矿段水文地质特征及工程地质特征,并对开采至标高-550 m中段时的矿坑涌水量及围岩稳定性进行了预测和评价。研究表明:(1)该矿水文地质单元属白家山小河流地下水系;(2)F11断层为宝山矿段的主要导水构造,位于泥盆系五通组顶部,与铜官山背斜走向一致,该断层为控制宝山矿体的主要断层,是未来采矿活动中最具威胁的导水构造;(3)依据宝山矿段水文地质条件,采用比拟法预测开采至-550 m中段时,矿坑正常涌水量约为13 307.46 m~3/d,最大涌水量为16 027.83 m~3/d;(4)宝山矿段岩石质量等级为III级,岩石质量中等。 相似文献
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利国镇北铁矿床地质特征找矿实践 总被引:1,自引:1,他引:0
利国矿区是一个老矿区,介绍了矿段地质概况:利用镇北矿段的位置、围岩、构造、裂隙、破碎带情况;说明了控矿地质因素及矿体产出特征,镇北矿床控矿地质因素有灰岩俘虏体控矿和裂隙控矿。总结得出矿床为高中温热液充填-后期迭加矿床。镇北矿床的发现为今后找矿开拓了一条新路。 相似文献
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《现代矿业》2021,(9)
无底柱分段崩落法是和睦山铁矿-200 m中段后和睦山矿段主体的采矿方法,但存在采场结构参数(分段高度为12.5 m,进路间距为12 m,进路规格为3.2 m×2.8 m)不合理问题,2条相邻进路之间的脊部矿石在下一分段难以回收。为尽可能回收脊部残留矿石,通过对椭球体放矿理论的研究,确定适合后和睦山的无底柱分段崩落法的采场结构参数。结果表明:(1)采场合理的分段高度取值范围是12.15~12.57 m,目前后和睦山矿段采用的12.5 m分段高度是合理的;(2)通过最优回采进路间距经验公式计算,回采进路间距以8~10 m为宜;(3)根据最优放矿步距的计算公式和合理崩矿步距选择原则,确定了后和睦山矿段崩矿步距为1.7~2.6 m。 相似文献
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崩落法端部放矿矿岩直接接触,顶部、正面、侧面等多方面覆盖岩废石的混入是造成矿石贫化的主要原因,为了研究无底柱分段崩落法放矿过程中废石混入过程,对矿岩颗粒间的受力进行分析,基于离散元理论构建放矿数值模型,将模拟结果与现场实际放矿指标进行对比分析,验证了数值模拟的可靠性,模拟结果表明:矿石回采率达到85%时,总混岩率29.70%,其中正面废石占比92%,混入量最大;两侧废石混入占比7.4%,混入量次之;顶部废石混入0.86%,混入最少。矿岩放出体呈现出“上宽下窄”对称椭球体缺,放出体高度随放矿时间增大呈幂函数关系增大。放矿过程中,逐渐形成较为稳定的速度场及力场,矿岩颗粒发生运移和旋转,并伴随着力链不断的断裂与重组,在放矿口上方形成拱形放矿松动体。 相似文献
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为保障同阶段崩落法转充填法开采顺利过渡,过渡段处须设置竖向隔离间柱。以大冶铁矿龙洞采区-170 m同阶段崩落法转充填法梯形隔离间柱为研究对象,将其简化为变惯性矩固支梁,并以间柱的水平应
变量允许值为判据,初步确定梯形隔离间柱上端的初始宽度。以梯形隔离间柱上端的初始宽度为基础,采用数值模拟方法,计算了不同梯形隔离间柱上端宽度与不同充填体灰砂比协同作用下的充填采场顶板围岩沉降
量,并对不同灰砂比下梯形隔离间柱上端宽度与顶板围岩最大沉降量进行了数据拟合,由顶板围岩允许沉降值得到与不同充填体灰砂比协同匹配下的梯形隔离间柱上端的合理宽度。数值计算结果表明:与充填体灰砂
比分别为1∶4、1∶6、1∶8、1∶10、1∶12协同匹配的梯形隔离间柱上端合理宽度分别为16、19、21、25、29 m。研究成果可为合理确定矿山同阶段崩落法转充填法开采过渡段隔离间柱宽度提供参考。 相似文献
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吉林富家矿原采用电耙出矿的下向六边形进路胶结充填法,随着开采深度的增加,原来的采矿方法出现了采场出矿效率降低、损失贫化增大等问题.为此,采用了铲运机出矿的高分层胶结充填法.但新方法对充填体强度要求高.经过试验,对原有充填工艺进行了改造,使充填体强度大为改善. 相似文献
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为解决无底柱分段崩落法矿石损失和贫化大这一技术难题,改善放矿效果,采用多个分段的放矿模型,研究了6种边孔角对矿石残留情况、回采率和贫化率的影响。研究发现:第一分段脊部残留体随边孔角变大而变小,矿岩混杂区范围较小,而二、三分段矿石残留范围随之增大;受上分段残留矿石的影响,各分段的放矿效果不同,贫化率和回采率随边孔角变化呈规律性变化,整体放矿效果随边孔角增大呈"高、低、高"的变化趋势;边孔角影响放矿指标的主要因素是对脊部残留体矿石、上分段进路口内废石和本分段内矿石的回采量发生变化。研究结果表明:调整边孔角的大小可以改善放矿效果,同时小边孔角(5°)能够得到与大边孔角(55°)相同的放矿效果。 相似文献
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潘洛铁矿主要使用的采矿方法是浅眼落矿的全面法和留矿全面法。23^#矿体160m以上矿段上部为氧化矿和风化岩层,形成挤压爆破和松散岩石覆盖下的放矿条件。介绍了无底柱分段崩落法在该矿体开采中的应用。实际使用获得的各项技术经济指标还比较理想。 相似文献