刷镀镍对1Cr15Ni4Mo3N钢性能的影响

研究了刷镀镍对1Cr15Ni4Mo3N钢疲劳、氢脆等性能的影响.测定了1Cr15Ni4Mo3N钢刷镀镍镀层的结合力和显微硬度等镀层性能.并采用功能考核疲劳试验评价了刷镀镍修复后的衬套零件.结果表明:1Cr15Ni4Mo3N钢刷镀镍后可通过200h氢脆试验,氢脆性能合格;刷镀镍后疲劳极限下降36%,但可通过衬套的功能考核疲劳试验;刷镀镍镀层与1Cr15Ni4Mo3N钢基体具有良好的结合力,镀层硬度与1Cr15Ni4Mo3N钢相近.刷镀镍工艺可用于1Cr15Ni4Mo3N钢零件的修复.     

35CrMo和00Cr13Ni5Mo硫化氢环境应力腐蚀开裂

用慢应变速率拉伸实验和U形试样浸泡实验、电化学极化技术并结合微观分析手段,在湿硫化氢介质中研究了35CrMo和00Cr13Ni5Mo两种钢的应力腐蚀开裂行为规律。结果表明,35CrMo和00Cr13Ni5Mo钢在实验条件下均具有一定应力腐蚀开裂（SCC）敏感性,其敏感性随着溶液pH的降低和H₂ S浓度的增大而增大;00Cr13Ni5Mo 在实验条件下抗SCC的能力均高于同条件下的35CrMo,在pH3.0的溶液中,二者性能比较接近,在pH4.5的溶液中,00Cr13Ni5Mo 耐H₂S环境SCC的性能明显提高,高于35CrMo,这主要是因为00Cr13Ni5Mo中的耐蚀合金元素增强了其钝化膜的稳定性、降低了氢脆作用所致。     

浅析25Cr／22Ni／2Mo在尿素合成塔中的耐蚀性

从25Cr/22Ni/2Mo材料的化学成分着手，通过实验数据分析25Cr/22Ni/2Mo板材在尿素合成塔中的耐腐蚀性能。针对改造后的尿素工艺，提出了相应的措施，以保证25Cr/22Ni/2Mo具有良好的耐腐蚀性能和较长的使用寿命。     

纺织剪刀用W9Mo3Cr4V钢镀TiN薄膜的表面性能

为改善纺织剪刀用W9Mo3Cr4V高速钢的表面性能,采用多弧离子镀技术对其进行镀TiN表面处理。以X射线衍射和扫描电镜对镀膜进行微观分析。在载荷500kg、加载时间1min的条件下,用摩擦磨损试验机测试了镀TiN薄膜前后W9Mo3Cr4V钢的耐磨性。在3%NaCl溶液中测试了W9Mo3Cr4V钢镀TiN薄膜前后的极化曲线。结果表明,镀TiN能明显提高W9Mo3Cr4V钢的抗磨损性能以及抗腐蚀性能。     

四种涂层在模拟油田环境下的腐蚀性能评价

采用不同表面处理方法在N80钢表面上分别制备化学镀Ni—P、电镀Zn—Ni、热喷涂Ni—Cr—Fe—Ta—Mo—Ti和热浸镀Al—Zn—Si合金涂层,利用CO2高温高压腐蚀试验等方法评价其在模拟油田环境下的耐腐蚀性能。试验结果表明：四种涂层的耐腐蚀性能按Ni—P、Ni—Cr—Fe—Ta—Mo—Ti、Zn—Ni和Al—Zn—Si合金涂层的顺序依次减小。     

18-5Mo双相钢在高浓度卤水中的点蚀特征

研究了00Cr18Ni5Mo3Si2双相钢以及18-8不锈钢、TA2等材料在Ⅳ效卤水中的点腐蚀特征.采用失重法、动电位扫描以及电化学阻抗(EIS)等方法评价了该材料在高浓度卤水中的点腐蚀敏感性.试验结果表明,由于Mo阻碍Cl-离子在钝化膜中的迁移,18-5Mo钢比18-8钢的临界点蚀电位更高,在饱和卤水中具有良好的耐点蚀能力.     

合金组分对金属陶瓷覆层材料性能影响的研究

以Mo粉、FeB合金粉和Fe粉为基本原料，分别加入C，Cr，Ni或同时加入C，Cr，Ni合金元素成分，采用原位反应真空液相烧结工艺，在Q235钢基体上，制备三元硼化物基金属陶瓷覆层材料。研究了合金组分对覆层材料抗弯强度的影响以及对覆层硬度和耐磨性的影响。研究结果表明：在三元硼化物基金属陶瓷覆层中同时加入5％Cr，2％Ni，0．8％C作为合金组分是覆层的最佳组成，此时覆层材料具有高的抗弯强度，覆层的硬度和耐磨性指标优异。     

Mo2FeB2硬质合金覆层材料的耐磨损性能

以Mo粉、Fe-B合金粉,Fe粉为基本原料,掺加适量合金元素Cr,Ni,C,以及有机粘结剂聚乙烯醇缩丁醛,采用真空液相烧结法在Q235钢基体表面制备Mo2＜FeB2硬质合金覆层,获得了力学性能良好且耐磨抗蚀的新型硬质合金覆层材料.研究了Mo2FeB2硬质合金覆层材料耐磨损性能.结果表明:实验载荷为140N时,Q235钢的质量损失为67.94mg,而未掺加合金元素的Mo2FeB2硬质合金覆层的质量损失为7.87mg,因此,Mo2FeB2硬质合金覆层的耐磨损性能远好于Q235钢基体.单独掺加0.8%(质量分数,下同)C,10%Cr的Mo2FeB2覆层样品的质量损失分别为6.27mg和4.64mg,小于未掺合金元素的Mo2FeB2覆样品层的质量损失,覆层的耐磨损性能得到提高.Cr,Ni和C复合掺加的覆层样品的质量损失仅为3.46mg,具有最佳的耐磨损性能.     

金属材料耐腐蚀的选材顺序(由低到高)

1 不锈钢材料耐点腐蚀、晶间腐蚀和应力腐蚀能力的顺序(1)奥氏体不锈钢:1Cr18Ni9Ti→0Cr18Ni9(304)→0Cr18Ni11Ti(321)→00Cr19Ni10(304L)0Cr17Ni12Mo2Ti(316)→00Cr17Ni14Mo2→(316L)→00Cr19Nil3M03(317L)→00Cr20Ni25Mo4.5Cu(904L)→00Cr27Ni31MMoCu(2)铁素体不锈钢:     

枪管内膛电镀不同镍-钴合金镀层的适配性

以枪管内膛用高强度Cr Ni Mo V钢圆棒为基体,电镀得到3种不同成分的Ni–Co合金镀层(分别标记为N-C1、N-C2和N-C3)。采用压痕法和热震法检测了Ni–Co合金镀层的结合力,以研究其与高强度Cr Ni Mo V钢的适配性。另外,对比了3种Ni–Co合金镀层经不同温度烘烤3h后的显微硬度,以考察它们在高温环境下的服役能力。结果表明,N-C2和N-C3与基体之间的结合比N-C1更牢固。N-C2和N-C3在300°C和500°C下烘烤3 h后依旧保持较高的显微硬度,说明二者经连续射击后仍具有优异的抗塑性变形能力。     

钛材在CMC生产设备中的应用

生产羧甲基纤维素钠(CMC)过程中，蒸馏系统的设备选材很重要。从选用1Cr18Ni9Ti或0Cr18Ni9(304)到选用0Cr17Ni12Mo2(316)或00Cr17Ni14Mo2(316L)，都有着腐蚀问题，而选用钛材解决了腐蚀问题，而且从经济角度考虑也是合算。     

Ti(C,N)基金属陶瓷的力学性能与显微结构的研究

烧压烧结制备了不同Mo2C和Cr3C2含量的Ti(C0.7N0.3)-(Ni—Co)-Mo2C—Cr3C2金属陶瓷，对其性能测试表明，低Mo2C，Cr3C2含量材料具有良好力学性能。利用透射电镜、能谱分析和扫描电镜对低Mo2C，Cr3C2含量金属陶瓷显微组织进行了分析。研究表明，材料显微组织中没有发现明显可见的环形相，Mo元素富集在硬质相颗粒边缘附近，Cr元素富集在粘结相中。未完全溶解的Cr3C2分布在粘结相内和相界上抑制了裂纹的扩展，断口上沿晶断裂面弯曲不规整以及穿晶解理条纹较多，这是材料具有较高的断裂韧性的原因。     

渗铝钢抗应力腐蚀开裂及抗氢脆性能研究

以30Cr Mo钢为母体,对30Cr Mo钢及其渗铝钢分别进行抗硫化氢应力腐蚀开裂实验、抗氯离子应力腐蚀开裂实验,采用Devanathan双电池技术测量氢的扩散系数。实验结果表明:30Cr Mo钢渗铝后比渗铝前具有更好的抗硫化氢应力腐蚀开裂、抗氢脆性能;单一氯离子对30Cr Mo钢及其渗铝钢应力腐蚀开裂性能影响较小。     

陶瓷模具堆焊焊条的研究

本文研制了一种Cr12型陶瓷模具堆焊焊条，其堆焊的组织为Cr的固溶体、马氏体、碳化物和硼化物。单层堆焊硬度为HRC58。常温下的耐磨性为正火态45#钢的12倍左右，该焊条在45#钢上堆焊制成的模具完全可以代替整体Cr12M0V材料模具，并已应用于生产。     

Cr5Mo合金钢的焊接工艺

Cr5Mo钢是以铬钼为基本合金元素的合金钢,其金相组织为珠光体,具有优良的耐高温硫腐蚀性、耐氧化性及较高的高温强度,但Cr5Mo钢焊接性差。本文分析了Cr5Mo钢的冷裂纹倾向和再热裂纹敏感性及产生缺陷的原因,并提出了相关工艺及施工中的注意事项。     

18-8-0.5Ti不锈钢及3Re60双相钢在含氯化物电解质中的应力腐蚀机理研究

本文通过 18- 8- 0 .5Ti不锈钢、3Re6 0双相钢 ,及单金属 Fe、Ni、Cr、Mo、Ti等在沸腾 4 2 % Mg Cl2 溶液中的电化学测量和表面俄歇能谱分析 ,证实了在沸腾 4 2 % Mg-Cl2 溶液中 ,不锈钢表面形成了钝化膜而不是 Ni的富集膜 ;合金中的含铬氧化物钝化膜比单质金属铬的氧化物膜更具保护性。     

2(1/4)Cr—1Mo钢的疲劳裂纹扩展速率及门槛值

在炼油和化工厂中,处在高温、高压和氢介质条件下运行的设备,(即所谓临氢设备)往往都是工厂中的关键设备。因其工况条件苛刻,为减缓氢对材质性能的劣化倾向,在制造这些设备时,一般都采用抗氢性能较好的Cr—Mo系列钢,尤以2 1/4Cr—1 Mo使用最多。这种钢材,目前国内还没能成批生产,所用材料多数仍从国外引进。有关它的疲劳特性研究尚未见报导。因此,研究2 1/4Cr—1 Mo钢的疲劳特性以及在高温、高压和氢介质条件下对其疲劳特性的影响,对设计、制造和维修这类设备都具有一定的实用价值。本文介绍2 1/4Cr—1 Mo钢的疲劳裂纹的扩展速率及门槛值的测定。     

120Cr4W2MoV新型模具钢锻造和热处理工艺

闭式对流散热器在我厂已生产多年,产品中绝大部分零件是冲压而成的。近年来随着对产品质量和需要量的要求不断提高,对模具的制造精度,特别是对模具的使用寿命提出了越来越高的要求。为了适应这些要求,我厂在采用模具新材料方面初步做了些工作,取得了较好的效果。我厂在生产中使用0,5毫米厚钢板,落料、冲孔、翻边复合模,原模具采用Cr12MoV钢,刃磨一次的使用寿命为4万件,现改用1 20Cr4W2MoV 材料后,平均寿命提高到30万件左右,是原来的9倍。120Cr4W2MoV 钢与Cr12MoV 钢相比,不仅淬火回火后,具有高达HRC63～65的硬度值和极好的耐磨性,同时淬透性好、淬     

齿轮钢电沉积Ni-W/MoS2自润滑复合镀层及性能研究

采用电沉积工艺在制造齿轮常用的40Cr钢表面制备掺杂MoS₂颗粒的Ni-W/MoS₂自润滑复合镀层,并研究MoS₂颗粒对复合镀层表面形貌、晶相结构、显微硬度和耐磨性能的影响。结果表明：Ni-W/MoS₂自润滑复合镀层完整覆盖40Cr钢表面,主要成分为Ni、W、Mo和S元素,存在4个Ni的衍射峰并且都呈现(220)晶面择优取向。镀液中MoS₂颗粒质量浓度变化导致镀层的晶粒形态及致密性显现出差异,MoS₂颗粒含量呈现先升高后降低趋势,造成显微硬度先增大后减小,耐磨性能先改善后变差。当镀液中MoS₂颗粒质量浓度为5 g/L,Ni-W/MoS₂复合镀层中MoS₂颗粒含量达到4.17%,形成条状与乳突状不同形态的晶粒,结合更紧密,其硬度达到607.5 HV,表面磨痕宽度仅为420μm,表现出良好的耐磨性能,能起到较理想的减摩作用,从而显著提高40Cr钢的耐磨性能。     

浅谈15CrMoG与TP316的焊接施工

<正>在石油化工项目中15Cr Mo G和TP316的异种钢焊接较为少见。我公司在陕西延长项目部所承担的转化炉外界接管安装工程中,转化炉炉体为TP316而外接的炉管为15Cr Mo G。通过对焊接材料、焊接方法、焊接工艺的合理选择,我单位顺利完成了这两种材料的异种钢焊接工作。在此将这两种异种材料的焊接经验与大家分享。1母材焊接性及特点所需焊接母材的化学成份和力学性能如表1表2所示。ASME中TP316类似于国标0Cr 17Ni12Mo2,属于奥氏体