15Cr钢活塞销淬火工艺改进

本厂生产的15Cr柴油机活塞销，尺寸如图1。热处理工艺为930℃渗碳后空冷，850CX2h油淬，170℃X3h回火。要求渗碳层深度0．9～1．6mm，表面硬度57～65HRC，强度σb为800～1250MPa。但经几炉处理后发现零件表面有软点，最低硬度为50～55HRC。经金相检查软点部位的过共折和共折层深为0．92～0.97mm，渗层总深为1．21～1．27mm（取过渡区的一半），组织为马氏体和少量碳化物颗粒，碳化物级别≤1级。经化学分析，零件材料成分为含碳量0．16％，含铅量0．73％。零件渗碳后按表1所示工艺重新进行热处理工艺试验，加热时装箱保护，冷却时通压缩…     

淬火介质对提高机车十字销头性能的作用

图 1为东风 8机车万向轴十字销头 ,材料为 2 0ＣｒＭｎＴｉ钢 ,要求渗碳淬火 ,其技术条件为渗碳层深度 1 3～ 1 8ｍｍ ,表面硬度 5 6～ 6 0ＨＲＣ。该零件在机车运行中发生严重断裂 ,造成运行事故。经失效分析 ,发现断裂的主要原因为零件心部硬度不足 ,整体强度差。因此 ,设计上除了上述要求外 ,提出要求零件心部硬度≥ 35ＨＲＣ ,强度σｂ>110 0ＭＰａ ,σ0 .2 >10 0 0ＭＰａ。为此 ,首先进行了材料及加热工艺试验 ,试验结果 ,并未使我们找到解决办法。最终改变了淬火冷却介质 ,意想不到地解决了问题。图 1　万向轴十字销头1　加热工艺和材…     

20Cr2Ni4A钢销轴的渗碳淬火

我厂生产的液压挖掘机有几种销轴用20Cr2Ni4A钢制造，要求渗碳淬火处理。但在生产过程中出现了许多问题，经分析和改进工艺，取得了较好效果，现以长度直径最大的销轴为例简介如下。l原ie艺销轴（见图1）的技术要求为：渗碳层深度为0．7～1．0mm。工艺定为1．0～1．3mm（半径磨量预留0．3mm），硬≥58HRC。生产工艺路线为：下料一粗车一渗碳一高温回火一校直一精车（不需要淬硬处去掉渗碳层）一淬火一低温回火一校直一精磨一装车12Cr2Ni4A钢强度高，韧性好，但热处理工艺复杂。我们原先采用的工艺为：（1）渗碳在RJJ－75－9T护中，于9…     

螺栓底座裂纹分析

本文分析了飞机前襟翼作动筒连接螺栓底座表面裂纹的形成原因。对底座表面裂纹形貌以及渗层组织进行了观察,并且对螺栓的化学成分以及硬度进行了测定。结果表明,螺栓底座的表面裂纹为渗碳层裂纹,该裂纹性质为疲劳裂纹,裂纹起始于微动腐蚀形成的表面点蚀坑。采用显微硬度法检查渗碳层深度为1．2mm,超过了渗碳层深度的设计要求（0．6—1mm）。分析认为,螺栓底座表面裂纹的形成与渗碳层深度超标有关,而微动磨损产生的点蚀坑促进了渗碳层疲劳裂纹的萌生。     

减少大行星齿轮渗碳淬火畸变的工艺措施

我公司生产的154t电动轮自卸车上的大行星齿轮(见图1)，材料为20Cr2Ni4A钢，要求齿面渗碳淬火，渗碳层深1．9～2．3mm，齿面硬度58～63HRC，心部及其它表面硬度35～45HRC，端面平面度≤0．6mm。     

渗碳淬火的18Cr2Ni4W钢齿轮开裂及其预防

<正>某主动齿轮材料选用18Cr2Ni4W钢制造,经锻造、机加工成型,模数为6,要求齿轮表面渗碳淬火,齿表面硬度56～62 HRC,层深1.6～2.1 mm,心部硬度35～41 HRC。热处理工艺为:密封箱式多用炉920℃渗碳,油冷,400℃回火,磨齿后齿面中频淬火+200℃回火。齿轮在放置和机加过程中多次出现裂纹,裂纹沿齿沟轴向分布,而且齿形也有一定的变形。裂纹部位及特征见图1。     

20CrMnTi钢翼型轴承座磨削裂纹的分析

翼型轴承座是汽车上的重要零件 ,如图 1所示。其材料为 2 0CrMnTi钢 ,工艺流程为 :机加工—渗碳缓冷—重新加热淬火—回火—磨削。热处理技术要求为 :磨加工后有效硬化层深 0 80～ 1 2 0mm ,表面硬度 5 8～ 6 4HRC ,心部硬度 2 5～ 4 5HRC ,表面残留奥氏体量不超过 35 %。1　硬度、金相及化学成分分析　　翼形轴承座磨削后用磁力探伤检查出裂纹 ,裂纹方向与磨削方向垂直 ,裂纹极细 ,每个磨削平面多达 3条裂纹。沿裂纹及磨削面垂直的方向用线切割机切样 ,并与未磨削加工面切样对比分析。制样发现 ,裂纹深 0 4mm ,裂纹穿晶开裂 ,裂纹起…     

铁路货车轴承裂纹分析

Ｇ2 0ＣｒＮｉ2Ｍｏ是一种应用广泛的渗碳钢 ,用它制造的轴承具有较高的耐磨性、抗冲击性 ,但是在生产中经常出现批量裂纹 ,造成巨大的损失。因此 ,对渗碳钢轴承零件的开裂进行了研究。1　裂纹产生原因与分析生产中产生的裂纹如图 1、2。轴承套圈表层淬火组织如图 3,其心部淬火组织如图 4所示。渗碳淬火后的表层硬度为 6 2 5ＨＲＣ ,心部硬度为 35 5ＨＲＣ ,硬化层深度为 1 98ｍｍ。以上检验结果全部符合ＺＢＪ36 0 0 1— 86标准图 1　轴承外圈Ｆｉｇ .1Ｏｕｔｅｒｒｉｎｇｏｆｂｅａｒｉｎｇ　　将图 2轴承内圈进行线切割 ,发现在小挡边…     

用预留量减少复杂零件渗碳淬火变形

前言我厂首家试制的C38井下铲运机变速箱等，有多种渗碳淬火零件，不但其内在质量要求高，而且形状极复杂。渗碳淬火变形是一大难关。我们对薄壁多孔简件和简壁厚薄差异过大等极易变形的零件用适宜预留量、可控气氛炉渗碳、盐炉加热、硝盐浴分级淬火工艺．一次试验取得了良好的内在质量和理想的变形效果。一、工艺方法和试验结果1．薄区多孔筒件方向挡离合器外鼓示意如图1（不包括阴影部分）。材质为20CrMnMo，花键模数为2．5，齿面渗碳层深度0．5一08mm，硬度为56～62HRC，渗碳淬火后内花键不加工，故变形需控制在公差范围内。由图1可见…     

采取水中爆盐解决螺伞轴的硬度问题

我厂为某装载机厂生产的螺伞轴（见图1），是用20CrMnTi钢制造，渗碳后经盐炉加热，860℃，油冷淬火，要求硬度58～64HRC，实际生产中虽然齿部硬度达到要求，但轴承档硬度不足，只有40HRC左右。曾在渗碳工艺上采取多方措施及调整淬火温度到880℃，均无明显效果。分析原因是由于20CrMnTi钢淬透性不足所致，油淬临界直径为15～40mm，有一段时间改用20CrMnMo钢，渗碳时碳化物级别较难控制，并且渗碳后在轴承档处常有轴向裂纹产生。要提高螺旋伞轴轴承档的硬度，关键是要提高淬火冷却速度。工件出盐浴后油淬时，发现在轴承档上粘敷着一层…     

20Cr2Ni4A钢制框架轴开裂原因分析

某20Cr2Ni4A钢制框架轴在装配过程中发现,框架侧板外侧通油孔与销轴孔交界处开裂。对其进行理化分析,发现有疑似渗碳层和硬度偏高现象;对其进行仿真分析,通油孔处和销轴孔处在渗碳和非渗碳状态下的应力数值差异很大,渗碳状态明显高于非渗碳状态;进行淬火试验,发现在800 ℃×60 min保温并附加较高碳势时,20Cr2Ni4A钢表面会产生不同程度的渗碳。综合上述分析及生产验证情况可知,裂纹是由于销轴孔壁和通油孔壁存在渗碳层,淬火时应力达到临界开裂状态,导致部分框架轴产生裂纹。     

铁路货车轴承外圈渗碳工艺的改进

197726铁路货车轴承是本厂重点产品，长期以来，存在成品外套表面硬度偏低，二次加热淬火后淬火组织大于3级，磨削后，牙口、滚道留黑皮等质量问题。为此，对渗碳工艺进行了改进。1质量问题分析197726铁路货车轴承外圈采用20CrNiZMoA钢制造，该种钢的化学成分见表1[1]，工艺流程为：捧料锻造扩孔—正火—高温回火—渗碳+高温回火—二次加热淬火+回火—粗磨—附加回火—精研—磷化—装配。对成品的热处理技术要求如下：（1）表面含碳量0．80％～1．05％；（2）表面硬度60～64HRC；（）按ZBJ36001标准的第四级别图评定渗碳层显微组织，以…     

CBG3油泵齿轮轴磨削裂纹的形成及防止

用20CrMnTi钢制造的CBG3油泵齿轮轴，在渗碳淬火后精磨时表面产生裂纹，裂纹由齿顶向齿报方向呈有规律地分布。齿面上的裂纹，是平行排列，且与磨削方向垂直。为此，我们对裂纹的形成与防止进行了分析。1油泵齿轮轴的技术条件及热处理工艺CBG3油泵轴在服役过程中承受较高的负荷及摩擦作用，故要求工作表面具有较高的强度、硬度和耐磨性，心部则要求有足够的韧性。因此，采用了渗碳处理，其技术条件为渗碳层深08一1．Zmm，表面硬度58～63HRC，心部硬度值31一37HRC，残留奥氏体＜5级，碳化物级别＜5级，心部组织不允许有游离态铁素体出…     

等离子渗碳提高TiAl基合金耐磨性

研究了等离子渗碳处理对Ti-46．5Al-1．0V-2．5Cr（原子分数）合金耐磨性的影响。分别用OM、GDS、XRD分析了渗碳层的显微组织、化学成分及组成相，并测试了其显微硬度和耐磨性。结果表明：经等离子渗碳处理后，TiAl基合金表面形成以Ti2AlC为主的渗碳层，该渗层与基体结合牢固；渗碳层成分由表及里呈梯度分布：表面显微硬度可达871HV，是基体材料的近2倍，表面耐磨性也得到显著提高。     

十字接轴断裂原因分析

通过扫描电镜观察、金相检验、化学分析以及硬度检测等手段，对中厚板轧机传动部位的十字接轴断裂的原因进行了分析，发现轴根部存在渗碳层并且变截面处圆角较小、表面加工较粗糙。可认为轴根部存在渗碳层使该处脆性增大、抗裂纹扩展的能力降低是引起该十字接轴断裂的主要原因；变截面处圆角较小、表面加工较粗糙引起应力集中也是引起该十字接轴断裂的重要因素。     

30CrMnTi内环凸轮热处理后磨削裂纹的产生及防止

装载机零件内环凸轮（以下简称凸轮），经渗碳淬火后进行磨削加工时，凸轮平面常出现磨削裂纹造成废品。磨裂虽在零件磨削加工时产生，但造成磨裂的原因和磨削前冷热加工工序有密切关系。其中以热处理后的状态，磨削工艺优劣，尤为重要。根据磨削裂纹的形态，分析加工工序对产生磨削裂纹的影响，找出磨裂的主要原因，采取有效措施，可防止磨削裂纹的产生。l内环凸轮技术条件及所产生的裂纹凸轮材料为30CrMnT，外直径187mm。要求：渗碳深度1．4－1．srnm（含磨削量），表面硬度60－64HRC，心部硬度35－45HRC。凸轮毛坯经锻造、正火后组织…     

联合收割机内齿轮工艺的改进

１　问题的提出１９９６年我厂为一收割机厂生产配套件,其中一内齿轮（图１所示,材料为２０ＣｒＭｎＴｉ,啮合模数为４）,图纸技术要求：①平图１　内齿轮简图面Ａ的平面度≤０．２;②热后圆度≤０．３;③渗碳深度：０．９～１．３ｍｍ;④齿部硬度：５９～６３ＨＲＣ。原采用“粗加工→渗碳→精加工→上工装二次加热淬火”的工艺流程,经多次试验发现,其热变形不稳,且有时因渗碳（渗碳设备：ＲＪＪ－１０５－９Ｔ）工艺控制不佳,渗层过厚,出现装配中钻稳钉孔（稳钉孔位置见图２）时因齿轮硬度偏高,钻头偏向铸铁配合件,产品因此…     

激冷铸铁硬度测试形成的裂纹

笔者发现，激冷铸铁挺柱在测定洛氏硬度时，会出现压痕诱发裂纹。现将此情况简要介绍如下。1．挺住的化学成分和显微组织缴冷铸铁挺柱的化学成分（％）为：C3．45。3．65，Stl．7。2．O，MnO．7。1．0，Pwt0．回，SmpO．1，CllO．3～0．5，MO0．2～0．4；白口激冷层的深度为5．0～7·smm，组织主要为呈方向性分布的初生渗碳体。2．挺往硬度压痕诱发裂纹的显微形貌在挺柱顶部（激冷白四层部位）截取金相试样，将金相试样抛光和浸蚀后拉洛氏硬度（总负荷15Okg）；硬度值为54～55HRC，试样表面的压痕诱发裂纹如图1所示。压痕呈黑色椭圆…     

块状导磁体在内径千分尺量杆量面端部感应加热中的应用

内径千分尺量杆量面端部感应加热淬火硬化技术要求见图1，常规工艺使用的缝隙感应器见图2。原工艺是将量杆量面置入缝隙长方形感应器内加热，量杆量面端部加热长约10mm，端部淬火过长，销孔处硬化，下道工序冲销孔时，50％胀裂报废；量杆量面加热时，量面加热温度偏高，距量面2mm内硬度只有57～59HRC。试验采用附加块状导磁体感应加热工艺，并增加冷处理工序，取得了良好效果。1试验过程（1）感应器结构量杆量面端部感应加热器结构见图3。（2）工艺参数加热电参数与热参数见表1、表2。（3）量杆量面端部淬火工艺①淬火（加热时间5、7、9、…     

18CrMnNiMo钢螺旋伞齿轮表面产生裂纹的原因分析

分析了18CrMnNiMo钢螺旋伞齿轮渗碳淬火后表面产生裂纹的原因。结果表明,齿轮渗碳时出于气氛碳势过高造成渗层组织中的碳化物沿晶界呈连续网状分布增大了渗层的脆性．而齿轮渗碳空冷后产生的表面拉应力导致裂纹沿晶界产生和扩展,因此网状碳化物是产生表面裂纹的主要原因。